coupe.pdf

N001

DONNES TECHNIQUESTOURNAGE - PROBLMES/SOLUTIONS ......................................................CONTRLE DU COPEAU AU TOURNAGE ....................................................TOURNAGE - EFFETS DES CONDITIONS DE COUPE .................................TOURNAGE - GOMTRIE DES OUTILS .......................................................CALCUL PUISSANCE DE COUPE ..................................................................SURFAAGE - PROBLMES/SOLUTIONS ....................................................GOMTRIE DES OUTILS (FRAISAGE) ........................................................FORMULES DE SURFAAGE .........................................................................FRAISAGE DEUX TAILLES - PROBLMES/SOLUTIONS .............................CARACTRISTIQUES DES FRAISES DEUX TAILLES ..................................SLECTION DU PAS EN FONCTION DE LA HAUTEUR DE CRTE ............PERAGE - PROBLMES/SOLUTIONS .........................................................USURE DU FORET ET DOMMAGE DEE L'ARTE DE COUPE ....................CARACTRISTIQUES ET SPCIFICATIONS DES FORETS .........................FORMULES DE PERAGE ..............................................................................TABLEAU DE COMPARAISON DES MATIRES ............................................TAT DE SURFACE .........................................................................................CORRESPONDANCE DURET .......................................................................TABLE DE TOLRANCES DES TROUS .........................................................TABLEAU DE TOLRANCES DES ARBRES .................................................DIAMTRES FORETS, PERAGES AVANT TARAUDAGES ......................... DIAMTRES DE PERAGES POURVIS TTE SIX PANS ET C.H.C .........SYSTME INTERNATIONAL ...........................................................................TYPE D'USURE ................................................................................................MATRIAUX DE COUPE ..................................................................................CLASSIFICATION DES NUANCES .................................................................TABLEAU DE COMPARAISON DES NUANCES ............................................TABLEAU DE COMPARAISON DES BRISE-COPEAUX DE PLAQUETTES ...

N002N004N005N007N011N012N013N016N018N019N021N022N023N024N027N028N032N033N034N036N038N039N040N041N042N043N044N050

N002

a

a a a a a

a a a

a

a a

a a a

a a a a a a

a a a a a

a a a a

a

a a a a a a a a a

a

a a

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a a

a a a a a a a

a a a

a a a

DONNES TECHNIQUESD

ON

NE

S TE

CH

NIQ

UES

TOURNAGE - PROBLMES/SOLUTIONS

Solution

Problme Facteur

Choix de la nuance

Conditions de coupe Gomtrie outil

Machine fixation outil

Choi

sir u

ne n

uanc

e pl

us d

ure

Choi

sir u

ne n

uanc

e pl

us te

nace

Choi

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Choi

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llage

Vite

sse

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Avan

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Prof

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pass

e

Arrosage

Sle

ctio

n br

ise-

cope

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Ang

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Ray

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e po

inte

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( Frit

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Ne

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brifi

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rros

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ou

san

sAugmenter

Diminuer

Augmenter

Diminuer

Dt

rio

ratio

n de

la d

ure

de

vie

de l'

outil

Usure rapide des plaquettes rversibles

Nuance d'outil inapproprie

Gomtrie d'arte de coupe inapproprie

Vitesse de coupe inapproprie Avec

Effritement ou cassure de l'arte de coupe


Conditions de coupe inadaptes

Gomtrie arte inadapte

Rupture thermiqueSans

Tranchant accumul Avec

Rigidit insuffisante

Hor

s to

lra

nce Cotes non

constantes

Prcision insuffisante de la plaquette rversibleForte rsistance de coupe et usure de la surface de dpouille

Ajustement frquent ncessaire en raison d'une sur-dimension



Dt

rio

ratio

n de

l'

tat d

e su

rfac

e

Mauvais tat de surface

Soudure du copeauAvec


Broutements

Gn

rat

ion

de c

hale

ur Surchauffe pice prcision alatoire, usure plaquette



N003

a

a a a

a a a a a

a a

a a a a a

a a a a

a

a a a

a a a

a a a a

a a a a

a

a a

a a a

a

a a

DO

NN

ES

TEC

HN

IQU

ES

Solution

Problme Facteur

Choix de la nuance



Choi

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Choi

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nace

Choi

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Vite

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Prof

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Arrosage

Sle

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n br

ise-

cope

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Ray

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Ang

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'atta

que

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ranc

e pl

aque

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( Frit

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Augm

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u po

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Augm

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Ne

pas

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e lu

brifi

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olub

leAv

ec a

rros

age

ou

san

sAugmenter

Diminuer

Augmenter

Diminuer

Bav

ures

, ca

illag

e et

c.

Bavures (acier, aluminium)

Abrasion en cratre

Conditions de coupe inadaptes Avec


caillage de la pice (fonte grise)



Vibrations

Bavures (acier doux)




Vibrations

Mau

vais

e fo

rmat

ion

cope

aux

Copeaux longs


Grande plage de contrle des copeauxGomtrie d'arte de coupe inapproprie

Les copeaux sont courts et diviss

Conditions de coupe inadaptes Sans

Petite plage de contrle des copeauxGomtrie d'arte de coupe inapproprie

N004

1 2 3 4 5 6

0.6

0.5

0.4

0.3

0.2

0.1A

B

C

D

E

0.6

0.5

0.4

0.3

0.2

0.1

1 2 3 4 5 6

A

B

C

D

E

0.6

0.5

0.4

0.3

0.2

0.1

1 2 3 4 5 6

A

B

C

D

E

0.6

0.5

0.4

0.3

0.2

0.1A

BC

D

E

1 2 3 4 5 6

0.6

0.5

0.4

0.3

0.2

0.1 A

B

CD

E

1 2 3 4 5 6

y

a

a

DONNES TECHNIQUESD

ON

NE

S TE

CH

NIQ

UES

CONTRLE DU COPEAU AU TOURNAGEFRACTIONNEMENT COPEAUX EN TOURNAGE ACIER

Vitesse de coupe et plage de contrle des copeaux du brise-copeauxRgle gnrale : lorsque la vitesse de coupe augmente, la plage de contrle des copeaux diminue.

Effets d'un liquide de coupe sur la plage de contrle des copeaux d'un brise-copeaux vitesse gale, le contrle de copeaux varie si du liquide de coupe est utilis ou non.

vc=50m/min

Profondeur de passe (mm)

Avan

ce ( m

m/to

ur)

vc=100m/min vc=150m/min

Arrosage : Sans Arrosage : Avec (mulsion)

Matire : DIN Ck45(180HB) Outil : MTJNR2525M16NPlaquette : TNMG160408 Coupe secNuance : Carbure mtallique P10

Matire : DIN Ck45Conditions de coupe : vc=100m/min

Type Type A Type B Type C Type D Type E

Faible profondeur de passed < 7mm

Grande profondeur de passe

d=715mm

Longueur copeau I Pas en spirale l > 50mm

l < 50mm15 spirale i 1 spirale

Moins de 1 Demie spirale

Nota

a Forme continue irrgulire

a Copeaux enrouls autour de la pice et de l'outil

a Forme rgulire continue

a Copeaux longsBon Bon

a Copeaux giclenta Broutementsa Mauvais tat

de surfacea Maximum

Avan

ce ( m

m/to

ur)

Avan

ce ( m

m/to

ur)

Avan

ce ( m

m/to

ur)

Avan

ce ( m

m/to

ur)

Profondeur de passe (mm) Profondeur de passe (mm)

Profondeur de passe (mm) Profondeur de passe (mm)

N005

NX2525

UE6110

UTi20T

UE6020AP25N

500400

300

200

150

100

80

60

10 20 30 40 60 100

UE6105

NX3035US735

UE6035

UTi20T

US7020

500400

300

200

150

100

80

60

10 20 30 40 60 100

US735

HTi10NX2525

UTi20T

UE6110AP25N

UC5105

10 20 30 40 60 100

400

300

200

150

10080

60

UC5115

MP3025

MC6025

y

y

a

DO

NN

ES

TEC

HN

IQU

ES

TOURNAGE - EFFETS DES CONDITIONS DE COUPE

EFFETS DES CONDITIONS DE COUPELes conditions de coupe idales sont la rduction du temps d'usinage, une longue dure de vie, une grande prcision d'usinage. Pour obtenir ces conditions, il est ncessaire de bien slectionner l'outil, en fonction de la matire, de la duret, de la gomtrie et des capacits de la machine.

VITESSE DE COUPELa vitesse de coupe est prpondrante pour la dure de vie de l'outil. Augmenter la vitesse de coupe accrot la temprature et rduit ainsi la dure de vie. La vitesse de coupe varie selon le type et la duret de la matire usiner. Il est ncessaire de slectionner la nuance adapte la vitesse de coupe.

Effets de la vitesse de coupe1. Augmenter la vitesse de coupe de 20% rduit la dure de vie de l'outil de 50%, Augmenter la vitesse de coupe de 50%

rduit la dure de vie de l'outil de 80%.2. Usiner avec une faible vitesse de coupe (2040m/min) peut causer des broutements. La dure de vie de l'outil en est

rduite.

Dure de vie outil (min)

Vite

sse

de c

oupe

( m/m

in)

Dure de vie outil nuance P

Matire : DIN X5CrNi189 200HBDure de vie standard : VB = 0.3mmProfondeur de passe : 1.5mm

Avance : 0.3mm/tourPorte-outil : PCLNR2525M12Plaquette : CNMG120408-MA

Coupe sec

Matire : DIN GG30 180HBDure de vie standard : VB = 0.3mmProfondeur de passe : 1.5mm

Avance : 0.3mm/tourPorte-outil : PCLNR2525M12Plaquette : CNMG120408

Coupe sec

Matire : DIN Ck45 180HBDure de vie standard : VB = 0.3mmProfondeur de passe : 1.5mm

Avance : 0.3mm/tourPorte-outil : PCLNR2525M12Plaquette : CNMG120408

Coupe sec

Vite

sse

de c

oupe

( m/m

in)

Vite

sse

de c

oupe

( m/m

in)



Dure de vie outil nuance M

Dure de vie outil nuance K

N006

0.4

0.3

0.2

0.1

0 0.03 0.06 0.08 0.1 0.2 0.3 0.6

0.4

0.3

0.2

0.1

0 0.03 0.05 0.1 0.2 0.5 1.0 2.0 3.0

y

a

y

a

DONNES TECHNIQUESD

ON

NE

S TE

CH

NIQ

UES

TOURNAGE - EFFETS DES CONDITIONS DE COUPE

AVANCEEn usinant avec un outil standard de tournage, l'avance est la distance effectue par l'outil pendant que la pice fait un tour sur elle-mme. En fraisage, l'avance est la distance parcourue par la table pendant un tour de rotation de la fraise divis par le nombre de dents. C'est pourquoi, c'est indiqu avance par dent. L'avance dfinie l'tat de surface.

Effets de l'avance1. Une avance trop faible provoque une usure en dpouille

et rduit la dure de vie de l'outil.2. Augmenter le taux d'avance augmente la temprature

de coupe et l'usure en dpouille. Les effets sur la dure de vie de l'outil sont minimes par rapport ceux provoqus par la vitesse de coupe.

3. Augmenter le taux d'avance amliore le rendement de l'usinage.

PROFONDEUR DE COUPELa profondeur de passe est dtermine en fonction du volume usiner, de la forme du brut, de la puissance et de la rigidit de la machine ainsi que du porte--faux outil.

Effets de la profondeur de passe1. Changer la profondeur de passe n'influe pas de faon

importante sur la dure de vie de l'outil.2. Une trop faible profondeur de passe provoque un

crouissage de la pice. La dure de vie de l'outil en est rduite.

3. Dans le cas d'usinage de brut, et d'crotage, ou surfaces irrgulires, il faut augmenter la profondeur de passe d'autant que le permet la machine, afin d'viter l'caillage et l'usure anormale du rayon de la plaquette.

Usu

re e

n d

poui

lle ( m

m)

Usur

e en

dp

ouill

e ( m

m)

Avance (mm/tour)


Relation profondeur de coupe / usure en dpouille en tournage acier

Relation avance / usure en dpouille en tournage acier

bauche d'une surface brute

Surface brute

Profondeur de passe

Conditions de coupe Matire : Acier alli Nuance : STi10TForme outil : 0-0-5-5-35-35-0.3mmProfondeur de passe ap=1.0mm Vitesse de coupe vc=200m/minTemps de coupe Tc=10min

Conditions de coupe Matire : Acier alli Nuance : STi10TForme outil : 0-0-5-5-35-35-0.3mmAvance f=0.20mm/tour Vitesse de coupe vc=200m/minTemps de coupe Tc=10min

N007

50 100 200

200

10080

50

30

20

10

6

-15 -10 -5 0 5 10 15 20 25

140

120

100

1400

1200

1000

600

500

% %

(+)

vc = 200

vc = 100

vc = 50

3 6 8 10 12 15 20

0.3

0.2

0.1

0.05

$

(-)

y

a

a

y

DO

NN

ES

TEC

HN

IQU

ES

Conditions de coupeMatire : Acier alli (200HB)Nuance : STi20 Forme outil : 0-6-$-$-20-20-0.5mm

Profondeur de passe : 1mm Avance : 0.32mm/tour Temps de coupe : 20min

TOURNAGE - GOMTRIE DES OUTILS

ANGLE DE COUPEL'angle de coupe est l'angle de l'arte de coupe qui influe principalement sur la rsistance et la temprature de coupe, la formation des copeaux, et la dure de vie de l'outil.

Quand augmenter l'angle de coupe dans le sens ngatif (-)u Matire dure.u Lorsqu'une arte renforce est

requis comme la coupe interrompue et l'usinage de surfaces brutes.

Quand augmenter l'angle de coupe dans le sens positif (+)u Matires souples.u Matire facile usiner.u Quand la matire ou la

machine prsentent une faible rigidit.

Quand rduire l'angle de dpouilleu Matires dures.u Lorsqu'une arte renforce est

requis.

Quand accrotre l'angle de dpouilleu Matires souples.u Matires facilement

crouissables.

Effets de l'angle de coupe1. Augmenter l'angle de coupe dans le sens

positif (+) amliore l'acuit.2. Augmenter l'angle de coupe de 1 positif (+)

rduit la puissance absorbe d'environ 1%.3. Augmenter l'angle de coupe dans le sens

positif (+) diminue l'effort de coupe, et l'augmente dans le sens ngatif (-) .

Effets de l'angle de dpouille1. Augmenter l'angle de dpouille rduit les

risques d'usure en dpouille.2. Augmenter l'angle de dpouille rduit l'effort

de coupe.

ANGLE DE DPOUILLEL'angle de dpouille vite la friction entre la face de dpouille et la matire en fonction de l'avance.

Angle de coupe ngatif

Angle de coupe positif

Plaquette ngative

Plaquette positive

Dgagement copeaux et angle de coupe

Vitesse de coupe (m/min)

Angle de coupe ()

Dur

e d

e vi

e ou

til ( m

in)

Tem

pra

ture

de

coup

e (

C)

Effo

rt ve

rtica

l ( N

)Vi

tess

e de

cou

pe

( m/m

in)

Dure de vie standard : VB = 0.4mmProfondeur de passe : 1mm Avance = 0.32mm/tour

Angle de coupe 15

Angle de coupe 6

Angle de coupe -10

Effort de coupe Effort vertical

Angle moyen Temprature moyenne

Angle de coupe et dure de vie outil

Effets de l'angle de coupe sur la vitesse et la temprature de

coupe, et l'effort vertical.

Usure en profondeur

Forte

usu

re

en d

pou

ille

Usure en profondeur

Faib

le a

ngle

de

dp

ouill

e

Faible angle de coupe Grand angle dpouille

Prof.

de pa

sse

(iden

tique

)

Prof.

de pa

sse

(iden

tique

)

L'angle de dpouille cre un espace entre l'outil et la matire.L'angle de dpouille concerne l'usure en dpouille. Rapport angle de dpouille / usure en dpouille

Angle de dpouille ($)

Usu

re e

n d

poui

lle ( m

m)

Fractur

e

Angle de coupe 6

Angle de dpouille$

Profondeur de passe : 2mmAvance : 0.2mm/tour

Vitesse de coupe : 100m/min


Vitesse de coupe : 100m/min

Conditions de coupeNuance : STi10

Profondeur de passe : 1mm Avance : 0.32mm/tourMatire : Acier alli

Conditions de coupeMatire : Acier alli Nuance : STi10TForme outil : 0-Var-5-5-20-20-0.5mmCoupe sec

Dure de vie standardVB = 0.4

mm

N008

()

0.87h0.97hh

B

kr = 0 kr = 15 kr = 30

f = f = f =

1.04

B

1.15

B

AA

a

a'

80

60

40

30

20

108

654

3

100 150 200 300

y

a

y

a

y

a

DONNES TECHNIQUESD

ON

NE

S TE

CH

NIQ

UES


ANGLE D'ATTAQUEL'angle d'attaque et l'angle de pointe influent sur l'effort d'avance, l'effort radial et l'paisseur de copeaux.

Quand rduire l'angle d'attaqueu Finition avec faible profondeur

de passe.u Pices fines, longues.u Quand la machine prsente

une rigidit insuffisante.

Quand augmenter l'angle d'attaqueu Matires dures gnrant une

haute temprature de coupe.u En bauche de pices de

grand diamtre.u Quand la machine prsente

une haute rigidit.

Effets de l'angle d'attaque1. A mme avance, augmentez l'angle d'attaque accrot la longueur de contact avec le

copeau et diminue l'paisseur de ce dernier. La force de coupe est rpartie sur une plus longue arte de coupe et la dure de vie de l'outil prolonge. (Se rfrer au diagramme.)

2. L'augmentation de l'angle d'attaque augmente l'effort radial a'. Les pices longues et de faible diamtre subissent ainsi une flexion dans certains cas.

3. L'augmentation de l'angle d'attaque diminue le contrle copeaux.4. L'augmentation de l'angle d'attaque diminue l'paisseur copeau tout en augmentant

sa largeur. Le contrle copeaux devient plus difficile.

ANGLE DE DIRECTION D'ARTEL'angle de dgagement vite l'interfrence entre la pice et l'outil. Il est habituellement de 515.

Effets de l'angle de dgagement1. Rduire l'angle de dgagement renforce l'outil, mais augmente la

temprature de coupe.2. Plus l'angle de dgagement est faible, plus l'effort de coupe radial est

important. Cela peut provoquer des vibrations durant l'usinage.3. Un petit angle d'attaque de l'outill est recommand pour l'bauche et un

plus grand angle pour la finition.

INCLINAISON DE L'ARTE DE COUPEL'inclinaison de l'arte de coupe indique l'inclinaison de l'angle de coupe. En bauche et en travaux lourds, la face de coupe subit un choc important l'inclinaison protge l'arte de coupe de ce choc et vite les fractures. Un angle de 35 est recommand en tournage, 1015 en fraisage.

Effets de l'inclinaison de l'arte de coupe1. Une inclinaison ngative (-) de l'arte de coupe dirige les copeaux vers

la pice. A l'inverse, une inclinaison positive (+) les dirige l'oppos de la pice.

2. Une inclinaison ngative (-) de l'arte de coupe accrot la rsistance de celle-ci, mais galement l'effort radial. Des broutements peuvent alors tre engendrs.

Angle d'attaque et paisseur copeaux

Identique Identique Identique

Vitesse de coupe (m/min)

Dur

e d

e vi

e ou

til ( m

in)

Angle d'attaque et dure de vie

Angle d'attaque 15

Angle d'attaque 0

La force A est la rsultante des vecteurs a et a'.Force A.

Angle de dgagement

Cne arrire

Inclinaison de l'arte de coupe

Arte de coupe principale

Angle d'attaque

Angle de dpouille

Angle de coupe effectif

Angle de dgagement

Rayon de pointe

B : Largeur copeauxf : Avanceh : paisseur copeaux

kr : Angle d'attaque

Matire : Acier alliNuance : STi120


Coupe sec

N009

0 0.02 0.05 0.1 0.2 0.5

1700

1600

1500

14001400

900

800

700

600800

700

600

500

400

R

5000

1000

500

100

0 0.02 0.05 0.1 0.2 0.5

0 0.02 0.05 0.1 0.2 0.5

100

50

20

10

5

VB KT

y

aD

ON

NE

S TE

CH

NIQ

UES

GOMTRIE D'ARTE DE COUPELa gomtrie de l'arte de coupe lui confre plus de rsistance aux efforts de coupe.Les gomtries usuelles sont l'arrondi et le chanfrein.La largeur de la gomtrie d'arte optimale est environ la moiti de la valeur de l'avance.protection d'arte sur la face de coupe ou de dpouille.

Arrondi Chanfrein d'arte Chanfrein plat

Largeur chanfrein

Angle chanfrein

Largeur chanfrein

ArrondiChanfrein

Dur

e d

e vi

e ou

til ( N

ombr

e d'

impa

cts)

Dimension de la gomtrie (mm)

Dur

e d

e vi

e ou

til ( m

in)

Effo

rt r

sulta

nt ( N

)Ef

fort

d'a

vanc

e ( N

)Ef

fort

axi

al ( N

)

Dimension de la gomtrie et dure de vie Par fracture

Dimension de la gomtrie et dure de vie Par usure

Dimension gomtrie d'arte et rsistance

Effets de la gomtrie d'arte1. Un chanfrein d'arte important renforce l'arte de coupe et la rsistance la fracture.2. Mais il accrot l'usure en dpouille et diminue la dure de vie. La largeur du chanfrein n'a pas d'effet sur l'usure en cratre.3. Un plus grand chanfrein augmente les efforts de coupe et les vibrations.

*Les plaquettes carbure mtallique Uti, les revtues diamant, et les cermets ont une gomtrie d'arte arrondie en standard.

Quand rduire la protection d'arteu En finition, faible avance et petite

profondeur de passe.u Matires souples.u Quand pices et machine sont

peu rigides.

Quand augmenter la protection d'arteu Matires dures.u Lorsque la rsistance de l'arte

de coupe pour les surfaces non usines et la coupe interrompue est ncessaire.

u Quand la machine prsente une haute rigidit.

Matire : Acier alli (280HB)Nuance : P10

Conditions de coupe : vc=200m/min ap=1.5mmf=0.335mm/tour





Largeur chanfrein



ArrondiChanfrein

ArrondiChanfrein

N010

0.4 0.8 1.2 1.6 2.0

40

30

20

10

0.0750.1060.1500.2120.300

2000

1000

0.5 1.0 1.5 2.0

A

B

CD

E

0.6

0.5

0.4

0.3

0.2

0.11 2 3 4 5

: 0.4R(TNGG160404R)

: 0.8R(TNGG160408R)

: 1.2R(TNGG160412R)

0.4

0.2

0 0.5 1.0 1.5 2.0

0.08

0.04

0

0.2

1.8

R1

15

y

a

a

DONNES TECHNIQUESD

ON

NE

S TE

CH

NIQ

UES


RAYONLe rayon agit sur l'effort de coupe et l'tat de surface. En gnral, un rayon de pointe double voire triple de la valeur d'avance est recom-mand.

Quand rduire le rayon de pointeu Finition avec faible profondeur

de passe.u Pices fines, longues.u Quand la machine prsente

une rigidit insuffisante.

Quand augmenter le rayon de pointeu Lorsqu'une grande stabilit d'arte

de coupe est ncessaire, comme par exemple pour les surfaces non usines et les interruptions de coupe.

u Lors de l'bauche de pices de grand diamtre.

u Quand la machine prsente une haute rigidit.

Effets du rayon de pointe

Rayon de pointe et contrle copeaux

1. Augmenter le rayon amliore l'tat de surface en finition.

2. Augmenter le rayon renforce la rsistance de l'outil.

3. Trop augmenter le rayon accrot l'effort de coupe et peut provoquer des broutements.

4. Augmenter le rayon rduit l'usure en dpouille et en cratre.

5. Trop augmenter le rayon rend plus difficile le contrle copeaux.

Profondeur de passe

tat de Surface Thorique

tat de Surface Thorique

Profondeur de passe

Avance

Avance

Grand rayon de pointe

Grand rayon de pointe

rayon de pointe et tat de surface

Rayon de pointe (mm)

Avance (mm/tour)

tat

de

surf

ace

( !)

Rayon de pointe (mm)Dur

e d

e vi

e no

mbr

e d'

impa

cts

Dimension de rayon et dure de vie (mm)

Larg

eur u

sure

en

dpo

uille

( mm

)

Prof

onde

ur d

'usu

re e

n d

poui

lle ( m

m)

Dimension du rayon et usure de l'outil

Usure en dpouilleUsure en cratre (Profondeur du cratre)

(Nota) SVP- Se rfrer la page N004 pour la forme adquate des copeaux (A, B, C, D, E).

Avan

ce ( m

m/to

ur)


Matire : Acier alli (280HB)

Nuance : P10Conditions de coupe : vc=100m/min

ap=2mmf=0.335mm/tour

Matire : Acier alli (200HB)

Nuance : P10Conditions de coupe : vc=140m/min

ap=2mmf=0.212mm/tourTc=10min


Vitesse de coupe : vc=120m/min ap=0.5mm

Rayon de pointe (mm)

Matire : DIN Ck45 (180HB)Plaquette : TNGG160404R

TNGG160408RTNGG160412R (STi10T)

Porte-outl : ETJNR33K16 (Angle d'attaque 3)

Vitesse de coupe : Coupe sec

vc=100m/min

N011

fl

n

Dm n

y

y

a

Pc = apfvcKc60103(

520 3610 3100 2720 2500 2280620 3080 2700 2570 2450 2300720 4050 3600 3250 2950 2640670 3040 2800 2630 2500 2400770 3150 2850 2620 2450 2340770 3830 3250 2900 2650 2400630 4510 3900 3240 2900 2630730 4500 3900 3400 3150 2850600 3610 3200 2880 2700 2500900 3070 2650 2350 2200 1980

352HB 3310 2900 2580 2400 220046HRC 3190 2800 2600 2450 2270

360 2300 1930 1730 1600 1450200HB 2110 1800 1600 1400 1330

vc =)Dmn

1000

y

f =ln

y

Tc=Iml

y

h=f 2

8Re

Pc = 30.21203100 = 4.65601030.8

vc = )Dmn = 3.1450700 = 1101000 1000f = l = 120 = 0.24n 500

Tc = Im = 100 = 0.5l 200

I = fn = 0.21000 = 200 h = 0.22

1000 = 6.2580.8

Kc

DO

NN

ES

TEC

HN

IQU

ES

TOURNAGE (Pc)

VITESSE DE COUPE (vc)

Matire Rsistance la traction (MPa) et duretEffort de coupe spcifique Kc (MPa)

0.1 (mm/tour) 0.2 (mm/tour) 0.3 (mm/tour) 0.4 (mm/tour) 0.6 (mm/tour)Acier douxAcier au carboneAcier traitAcier outilAcier outilAcier chrome manganseAcier chrome manganseAcier chrome molybdneAcier chrome molybdneAcier nickel chrome molybdneAcier nickel chrome molybdneFonteFonte ductileFonte grise

(kW)

(Problme) Trouvez la puissance requise en fonction des paramtres suivants : Matire : acier doux. Profondeur de passe : ap = 3mm.

Vitesse de coupe : vc = 120m/min. Avance : f = 0.2mm/t. Coefficient rendement : n = 80%.

(Rponse) Remplacer la puissance de coupe spcifique Kc=3100MPa dans la formule.

(m/min)

*Divisez par 1000 pour convertir les mm en m.(Problme) Trouvez la vitesse de coupe pour une pice de 50mm de diamtre et une vitesse de rotation de broche de 700t/min.

(Rponse) Substitut )=3.14, Dm=50, n=700 dans la formule.

La vitesse de coupe est de 110m/min.

AVANCE (f)

(mm/tour)

(Problme) Trouvez l'avance par tour pour une longueur usine de 120mm et un rgime de 500t/min.

(Rponse) Substitut n=500, I=120 dans la formule.

La rponse est 0.24mm/tour.

TEMPS DE COUPE (Tc)

(min)

(Problme) Trouvez le temps de coupe pour tourner une pice de longueur 100mm avec une avance de 0.2mm/tour et un rgime de rotation de 1000t/min.

(Rponse) Premirement, calculez la longueur usine par min. avec l'avance et la vitesse de broche.

Appliquez la rponse ci-dessus la formule.

0.5 x 60=30 (sec.) La rponse est 30 sec.

TAT DE SURFACE THORIQUE (h)

1000(!m)

(Problme) Trouvez l'tat de surface thorique pour une plaquette de coupe de rayon 0.8mm et une avance de 0.2mm/tour.

(Rponse) Substitut f=0.2mm/tour, Re=0.8 dans la formule.

L'tat de surface thorique est de 6!m.

Avance

Profondeur de passe

tat De SurfaceThorique

Avance

Profondeur de passe

tat De SurfaceThorique

CALCUL PUISSANCE DE COUPE

(kW)

Grand rayon de pointe Grand rayon de pointe

m/minmm/tour

!m

min

mm/min

Pc (kW) : Puissance absorbe ap (mm) : Profondeur de passef (mm/tour): Avance par tour vc (m/min) : Vitesse de coupeKc (MPa) : Effort de coupe spcifique ( : (Rgime)

vc (m/min) : Vitesse de coupeDm (mm) : Diamtre matire) (3.14) : Pin (t/min) : Rgime

f (mm/tour) : Avance par tourI (mm/min) : Longueur usinen (t/min) : Rgime

Tc (min) : Temps de coupeIm (mm) : Longueur pice usineI (mm/min) : Longueur usine

h (!m) : tat de surfacef (mm/tour) : Avance par tourRe (mm) : Rayon plaquette

N012

a

a a a a

a a

a

a a

a

a a a a a a

a a a a a

a a a a

a a a a

a a a a a a

a a

a a a a a a a a a a a

a a a a a a a

a a a a

a a a a

a a a

a a

a a

a

a a

a a

a

a a a a a a a a a a a

a

a a

a

a a a a

DONNES TECHNIQUESD

ON

NE

S TE

CH

NIQ

UES

SURFAAGE - PROBLMES/SOLUTIONS

Solution

Problme

Facteur

Choix de la nuance



Cho

isir

une

nuan

ce p

lus

dure

Choi

sir u

ne n

uanc

e pl

us te

nace

Choi

sir u

ne n

uanc

e pl

us r

sist

ante

au

x ch

ocs

ther

miq

ues

Choi

sir u

ne n

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e pl

us r

sist

ante

au

col

lage

Vite

sse

de c

oupe

Avan

ce

Prof

onde

ur d

e pas

se

Augmenter

Ang

le d

'eng

agem

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Arrosage

Ang

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upe

Ang

le d

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Cha

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Dia

mt

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Nom

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Espa

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Util

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ranc

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it

Rig

idit

frai

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Aug

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a rig

idit

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outil

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age

ou s

ansAugmenter

Diminuer

Augmenter

Diminuer

Plus p

etit Pl

us gra

nd

Dt

riora

tion

de la

dur

e d

e vi

e de

l'out

il

Usure rapide des plaquettes rversibles

Nuance d'outil inapproprieGomtrie d'arte de coupe inapproprieVitesse de coupe inapproprie Avec

Effritement ou cassure de l'arte de coupe

Nuance d'outil inapproprieConditions de coupe inadaptesGomtrie arte inadapteRupture thermique SansTranchant accumul AvecRigidit insuffisante

Dt

riora

tion

de l'

tat d

e sur

face

Mauvais tat de surface

Conditions de coupe inadaptesSoudure du copeau AvecTolrance de circularit insuffisante

Broutements

Planit pice surface irrgulire

La pice se tord

Jeu de l'outil

Effort de coupe renvoy sur le corps

Bav

ures

, ca

illag

e de

la p

ice

Bavures, caillage

paisseur du copeau trop importanteDiamtre de l'outil trop grandTranchant insuffisantGrand angle de pointe de l'outil

brchement pice

Conditions de coupe inadaptesTranchant insuffisantPetit angle de pointe de l'outil

Broutements

Cont

rle

cop

eaux

Mauvaise formation copeaux, enchevtrement

Soudure du copeaupaisseur du copeau trop faibleDiamtre de l'outil trop petitMauvaise formation copeaux Avec

N013

(-) 0 (+)

ap

ae

30002500200015001000500

0-500

0.1 0.2 0.30.1 0.2 0.3 0.1 0.2 0.3

a a

a a

a

a a

y

ya a

y

A.R

R.R

CH

T

I

(-)

(-)

(+)

(+)

(+)

(-)

(T)

(R.R)

(I)

(CH)

(EH)

(A.R)

DO

NN

ES

TEC

HN

IQU

ES

Combinaisons standard des

artes de coupe

Double positive (DP arte de coupe)

Double ngative (DN arte de coupe)

Ngative/Positive (NP arte de coupe)

Angle de coupe axial (A.R.) Positive ( + ) Ngative ( ) Positive ( + )

Angle de coupe radial (R.R.) Positive ( + ) Ngative ( ) Ngative ( )

Gomtrie utilise Plaquette positive (non rversible) Plaquette ngative (rversible) Plaquette positive (non rversible)

Mat

ire

Acier

Fonte grise

Alliage aluminium

Matire difficile usiner

GOMTRIE DES OUTILS (FRAISAGE)

FONCTION DE CHAQUE ANGLE DE COUPE EN SURFAAGE


Angle de coupe radial


Angle de pointe

Angle d'attaque

Plaquette de planage Arte de coupe principale

Angle de coupe axial

Angle de coupe en surfaage

PLAQUETTES STANDARDSAngle de coupe positif ou ngatif Formes standards des plaquettes

ANGLE D'ATTAQUE (CH) ET CARACTRISTIQUES DE COUPE

Angle de coupe ngatif

Angle de coupe neutre

Angle de coupe positif

Pointe de l'arte de coupe en avant = angle de coupe positif.

Pointe de l'arte de coupe en arrire = angle de coupe ngatif.

Type d'angle Symbole Fonction Effet

Angle de coupe axial Dtermine la direction des copeaux.Positive : Excellente usinabilit.

Angle de coupe radial Dtermine l'acuit d'arte.Ngative : Excellente vacuation

des copeaux.

Angle de pointeDtermine l'paisseur des copeaux.

Grand : Copeaux fins et peu d'effet d'impact.

Effort de coupe renvoy sur le corps.


Dtermine l'acuit relle.

Positive (fortement) : Excellente usinabilit Arte rapporte minimum.Ngative (fortement) : Mauvaise usinabilit. Arte de coupe renforce.


Dtermine la direction des copeaux.

Positive (fortement) : Excellente vacuation des copeaux. Faible effort de coupe.



Effo

rt d

e co

upe

( N)

Fraise SE300Type 400



Angle de pointe : 0 Angle de pointe : 15 Angle de pointe : 45Effort rsultant

Effort d'avance

Effort rsultant

Effort d'avance

Effort rsultant

Effort d'avance

Effort axial Effort axial

Effort axialfz (mm/tour) fz (mm/tour) fz (mm/tour)

Comparaison des efforts de coupe Avec diffrentes formes de plaquettes

Trois efforts de coupe en prsence en fraisage

Effort axial

Avance table

Effort rsultant

Effort d'avance

Angle de pointe 0

Angle de pointe 15

Angle de pointe 45

Angle de pointe

0Effort de coupe axial minimum. Soulve la pice lorsque la rigidit de serrage est faible.

Angle de pointe

15Un angle d'attaque de 15 est recommand pour le surfaage des pices de faible rigidit, toiles minces, protection des bords de pices, fontes.

Angle de pointe

45Effort de coupe axial maximum. Effort de coupe axial important.

* vite l'brchement des bords de pice fonte.

* Effort de coupe rsultant : L'effort est oppos la rotation de la fraise.* Effort axial : Effort li la profondeur de passe.* Effort d'avance : Effort rsultant de l'avance table.

Angle de coupe axial Angle de coupe axial

Angle de coupe radial Angle de coupe radial

Matire : Outil :

Conditions de coupe :

DIN 41CrMo4 (281HB)125mm Plaquette uniquevc=125.6m/min ap=4mm ae=110mm

N014

CH:0

h=fz

fz

CH:15

h=0.96fz

fz

CH:45

h=0.75fz

fz

y

y

a

a

DONNES TECHNIQUESD

ON

NE

S TE

CH

NIQ

UES

GOMTRIE DES OUTILS (FRAISAGE)

ANGLE D'ATTAQUE ET DURE DE VIE DE L'OUTIL

FRAISAGE EN OPPOSITION ET FRAISAGE EN AVALANT

Angle d'attaque et paisseur du copeau

Angle d'attaque et usure en cratre

Lorsque la profondeur de coupe et l'avance par dent, fz, sont dfinies, la rgle est la suivante : plus l'angle de pointe de l'outil (CH) est important, plus fine est l'paisseur du copeau (h) (pour un CH de 45, elle est environ 75% de l'paisseur avec CH de 0). Si le CH est suprieur, la rsistance de coupe augmente, ce qui conduit une plus longue dure de vie de l'outil.

Le tableau suivant contient le modle d'usure de diffrents angles d'attaque. Lorsque l'on compare l'usure en cratre pour des angles d'attaque de 0 et 45, on peut nettement constater que l'usure en cratre est plus importante pour un angle d'attaque de 0. Ceci vient du fait qu'avec une paisseur relative de copeaux, la rsistance de coupe augmente, ce qui favorise l'usure en cratre. Pendant la formation du cratre, la rsistance de l'arte de coupe dcrot. La consquence : rupture

Pour le choix de la mthode d'usinage, pour le fraisage en opposition ou en avalant, la dcision dpend des conditions de la machine-outil, de la fraise et de l'application. En gnral, on part du principe que le fraisage en avalant est plus avantageux pour la dure de vie des outils.

Effets de la modification de l'angle d'attaque sur l'paisseur des copeaux

Sens de mouvement de la pice

Sens de mouvement de la pice

Rotation de l'outil Rotation de l'outil

Plaquettes rversibles pour les fraises

Plaquettes rversibles pour les fraises

Secteur usin

Secteur usin

Fraisage en avalant Fraisage en avalant

Angle de pointe0 Angle de pointe 15 Angle de pointe 45

vc=100m/minTc=69min

vc=125m/minTc=55min

vc=160m/minTc=31min

Matire : Acier alli (287HB)Outil : D1=125

Plaquette : Carbure mtallique M20Conditions de coupe : ap=3.0mm

ae=110mfz=0.2m/dent

Coupe sec

N015

1 2 3 4 5 6 1

ffz

y

a

a

a

DO

NN

ES

TEC

HN

IQU

ES

TAT DE SURFACESaut axial et radial

Amliore l'tat de surface

Comment monter une plaquette de planage

Problmes actuels Saut axial et radial. Inclinaison de

l'arte de coupe principale.

Prcision du corps de fraise.

Prcision des pices dtaches.

Vibrations

Solution

Plaquette de planage

Corps Logement

Corps Logement

Corps Logement

Le plat de la plaquette de planage doit tre suprieur l'avance par tour de fraise.

* Une arte de planage trop grande provoque des vibrations.

Lorsque le diamtre de la fraise est important et que l'avance par tour est leve, utilisez deux ou trois plaquettes de planage.

Lorsque vous utilisez plus d'une plaquette Wiper, le faux-rond est limin.

Utilisez une nuance ayant une haute rsistance l'usure pour les plaquettes de planage.

Remplacez une ou deux plaquettes standards par une ou deux plaquet-tes de planage.

Les plaquettes de planage sont indexes et dpassent les plaquettes standards de 0.030.1mm.

* Lgrement en avant des plaquettes standards, la plaquette de planage galise les asprits et permet d'obtenir un meilleur tat de surface.

Avance table

Arte de coupe No.

0.03

0

.1m

m

Le plat de planage standard des plaquettes de coupe Mitsubishi Carbide est de 1.4mm. Ce plat de planage est destin rattraper les jeux de tolrance des plaquettes indexes dans leur logement sur le corps de fraise et permettant d'obtenir un saut axial minimum, garantissant un bon tat de surface, mme en bauche.

La prcision axiale et radiale de positionnement des artes de coupe est dterminante pour l'tat de surface obtenu et la dure de vie des plaquettes.

Prof

onde

ur

de p

asse

Plat de planage et tat de surface

Planit et concentricit en fraisage

fz :f :

Avance par dentAvance par tour

Grand

Petit

SautMauvais tat de surface

Bon tat de surface Dure de vie stable

caillage d aux vibrations

Usure rapideRduction dure de vie

Arte de coupe priphrique

Arte de coupe secondaire

Plaquette de planagePlaquette standard

(a) une arte de coupe

Remplacez une plaquette standard.

(b) Deux artes de coupe

Remplacez une plaquette standard.

(c) Deux artes de coupe

Utiliser un cartouche.

N016

(fz)

n

D1 l

L

D1

n

y

vc = )D1n1000

y

fz = vfzn

y

vf = fzzn

y

Tc= Lvf

vc =)D1n = 3.14125350 = 137.41000 1000

fz = vf = 500 = 0.1zn 10500

Tc = 500 = 0.625800

DONNES TECHNIQUESD

ON

NE

S TE

CH

NIQ

UES


(m/min)

(Problme) Trouvez la vitesse de coupe pour une fraise de &125mm avec un rgime de 350t/min.

(Rponse) Substitut )=3.14, D1=125, n=350 dans la formule.

La vitesse de coupe est de 137.4m/min

*Divisez par 1000 pour convertir les mm en m.

AVANCE PAR DENT (fz)

(mm/dent)

(Problme) Trouvez l'avance par dent pour une fraise 10 dents, un rgime de 500t/min. et une avance minute de 500mm.

(Rponse) Appliquez la rponse ci-dessus la formule.

La rponse est 0.1mm/dent.

AVANCE TABLE (vf)

(mm/min)

(Problme) Trouvez l'avance par minute pour une fraise 10 dents, une avance par dent de 0.1mm et un rgime de 500 tours par minute.

(Rponse) Appliquez la rponse ci-dessus la formule.

vf = fzzn = 0.110500 = 500mm/min L'avance table est de 500m/min.

TEMPS DE COUPE (Tc)

(min)

(Problme) Trouvez le temps de coupe effectif pour usiner une pice d'une longueur de 300mm avec une fraise de diamtre 200, 16 dents. Vitesse de coupe 125m/min, avance par dent 0.25mm. (vitesse de rotation 200t/min).

(Rponse) Calculer d'abord l'avance par minute. vf=0.2516200=800mm/min La longueur usine est de 300mm + dia. Fraise L=300+200=500mm Appliquez la rponse ci-dessus la formule.

0.62560=37.5 (sec). La rponse est 37.5 sec.

Avance Direction

Angle de planageMarque arte de coupeAvance par dent

FORMULES DE SURFAAGE

vc (m/min) : Vitesse de coupe D1 (mm) : Diamtre de fraise) (3.14) : Pi n (t/min) : Rgime

fz (mm/dent) : Avance par dent z : Rfrence plaquettevf (mm/min) : Avance par min.n (t/min) : Rgime (Avance par tour f = z x fz)

vf (mm/min) : Avance par min. z : Rfrence plaquettefz (mm/dent) : Avance par dentn (t/min) : Rgime

Tc (min) : Temps de coupevf (mm/min) : Avance par min.L (mm) : Longueur usine (Longueur de la pice: l+Diamtre fraise : D1)

m/min

mm/dent

(min)

N017

y

Pc = apaevfKc60106(

a

520 2200 1950 1820 1700 1580

620 1980 1800 1730 1600 1570

720 2520 2200 2040 1850 1740

670 1980 1800 1730 1700 1600

770 2030 1800 1750 1700 1580

770 2300 2000 1880 1750 1660

630 2750 2300 2060 1800 1780

730 2540 2250 2140 2000 1800

600 2180 2000 1860 1800 1670

940 2000 1800 1680 1600 1500

352HB 2100 1900 1760 1700 1530

155HB 2030 1970 1900 1770 1710

520 2800 2500 2320 2200 2040

46HRC 3000 2700 2500 2400 2200

360 2180 2000 1750 1600 1470

200HB 1750 1400 1240 1050 970

500 1150 950 800 700 630

160 580 480 400 350 320

200 700 600 490 450 390

570 880 840 840 810 720

Pc = 2802801800 = 1.68601060.8

fz = vf = 280 = 0.228zn 12101.9

n = 1000vc = 100080 = 101.91)D1 3.14250

Kc

DO

NN

ES

TEC

HN

IQU

ES

FRAISAGE (Pc)

(Rponse) Premirement, calculez le nombre de tours pour obtenir l'avance par dent.(Problme) Quelle est la puissance requise pour le fraisage d'acier outil une vitesse de coupe de 80m/min. Avec une profondeur de passe de 2mm, une largeur de coupe de 80mm, un dplacement de table de 280mm/min avec une fraise de &250 avec 12 plaquettes. Coefficient rendement 80%.

Pc (kW) : Puissance absorbe ap (mm) : Profondeur de passeae (mm) : Largeur de coupe vf (mm/min) : Avance table par min.Kc (MPa) : Effort de coupe spcifique ( : (Rgime)

Remplacez la puissance de coupe spcifique dans la formule.

t/min

mm/dentAvance par dent

kW

Matire Rsistance la traction (MPa) et duretEffort de coupe spcifique Kc (MPa)

0.1mm/dent 0.2mm/dent 0.3mm/dent 0.4mm/dent 0.6mm/dent

Acier doux

Acier au carbone

Acier trait

Acier outil

Acier outil

Acier chrome manganse

Acier chrome manganse

Acier chrome molybdne

Acier chrome molybdne

Acier nickel chrome molybdne

Acier nickel chrome molybdne

Acier inoxydable austnitique

Fonte

Fonte dure

Fonte ductile

Fonte grise

Cuivre

Alliage aluminium (Al-Mg)

Alliage aluminium (Al-Si)

Alliage aluminium (Al-Zn-Mg-Cu)

N018

a

a

a a

a

a a

a a a a a a

a

a a

a a

a a

a a

a a a a

a a a a a a

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a

a

a a

a a

a a

DONNES TECHNIQUESD

ON

NE

S TE

CH

NIQ

UES

FRAISAGE DEUX TAILLES - PROBLMES/SOLUTIONS

Solution

Problme

Facteur

Choix de la nuance Conditions de coupe

Gomtrie outil Machine fixation outil

Out

il re

vtu

Vite

sse

de c

oupe

Avan

ce

Prof

onde

ur d

e pas

se

Diminuer

Incr

men

t

Frai

sage

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Util

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com

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Arrosage

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Dia

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l'ou

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til

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pinc

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gidi

t e

t pui

ssan

ce m

achi

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ter

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sis

tanc

e de

br

idag

e de

l'ou

til

Aug

men

tez

la q

uant

it

de lu

brifi

ant

Ne

pas

utili

ser

de

lub

rifi

ant

solu

ble

Ave

c ar

rosa

ge

ou s

ansAugmenter

Diminuer

Augmenter Plus grand

Diminuer Plus petit

Dt

rio

ratio

n de

la d

ure

de

vie

de l'

outil Usure

importante usure priphrique de l'arte de coupe

Utilisation d'une fraise non revtueUn faible nombre d'artes de coupeConditions de coupe inadaptesUtilisation du fraisage en opposition

Fraisage en

avalant

Importante formation de copeaux

Conditions de coupe inadaptesArte de coupe fragile la ruptureForce de bridage insuffisanteFaible rsistance de bridage

Rupture pendant l'usinage

Conditions de coupe inadaptesFaible rigidit de la fraise Porte--faux plus long que ncessaire

Collage copeaux

Dt

rio

ratio

n de

l't

at d

e su

rfac

e

Vibrations pendant l'usinage

Conditions de coupe inadaptesFaible rigidit de la fraise Faible rsistance de bridage

Qualit de surface insuffisante sur les parois

Forte usure de l'arte de coupeConditions de coupe inadaptesBourrage copeaux. Avec

Qualit de surface insuffisante sur les surfaces planes

L'arte de coupe de face ne prsente aucun angle concave

Grande avance

Dviations

Forte usure de l'arte de coupeConditions de coupe inadaptesManque de rigidit de la fraise

Prcision de mesure insuffisante

Conditions de coupe inadaptesFaible rsistance de bridage

Bavu

res, c

aillag

e etc. Formation de

bavures et de copeaux

Conditions de coupe inadaptesGrand angle de spirale

Mauvaise formation de bavures

Abrasion en cratreConditions de coupe inadaptes

Mau

vais

e fo

rmat

ion

cope

aux

Bourrage copeaux.

Volume d'enlvement de copeaux trop importantPoche de copeau manquante

N019

y

y

y

DO

NN

ES

TEC

HN

IQU

ES

NOMENCLATURE

COMPARAISON DES ESPACES COPEAUX

PROPRITS ET APPLICATIONS POUR DES FRAISES AVEC UN NOMBRE DIFFRENT DE LVRES

2-dents50%

3-dents45%

4-dents40%

6-dents20%

Fin de goujure Corps

Queue

Diamtre queue

Goujure

Longueur de coupe

Longueur totale

Diamtre

Largeur chanfrein

Premier angle de dpouille priphrique

Premier angle de dpouille radial

Angle de dpouille radiale secondaire


Angle de dpouille axial primaire


Arte frontale

Dgagement

Angle de dpouille axial secondaire

Arte Angle de concavit de l'arte frontaleArte de coupe priphrique

Angle d'hlice

CARACTRISTIQUES DES FRAISES DEUX TAILLES

2-dents 3-dents 4-dents 6-dents

Par

ticul

arit

s

Avan

tages Excellente vacuation du

copeaux.Perage facile.

Excellente vacuation du copeaux.Recommand pour la plonge.

Grande rigidit Grande rigiditDurabilit suprieure de l'arte de coupe

Inconv

nient

s

Faible rigidit Diamtre difficile mesurer. Mauvaise vacuation des copeaux.

vacuation des copeaux insuffisante.

Utilis

atio

ns Rainurage, contournage, plonge. Large plage d'applications.

Rainurage, ContournageTravaux lourds, Finition

Rainurage en cycle carr, contournage, finition, fraisage trocodal.Finition

Fraisage de rainures et d'paulements dans des matriaux extrmement durs

N020

y

DONNES TECHNIQUESD

ON

NE

S TE

CH

NIQ

UES

(1) Arte de coupe priphrique

(2) Coupe en bout

(3) Queue et corps de fraise

CARACTRISTIQUES DES FRAISES DEUX TAILLESTYPES ET GOMTRIES

Type Forme Caractristiques

Hlice ordinaire

De gomtrie rgulire, elle est gnralement employe pour l'bauche, la finition en contournage, le rainurage et paulement.

Hlice conique

De gomtrie conique, elle est utilise dans les applications spcifiques tel que les moules, et pour obtenir une conicit sur des faces dresses.

Denture ravageuseLes fraises ravageuses avec leurs gomtries particulires permettent de fractionner la matire en copeaux trs petits qui ncessitent un faible effort de coupe et permet d'avoir des avances leves mme en bauche.

Hlice de forme

La gomtrie de forme spciale est particulirement adapte pour la production de rayon en coin sur les pices. Il y a un nombre infini de gomtries diffrentes qui peuvent tre ralises avec ce type de fraise.


Fraise deux tailles(Avec trou au centre)

Utilise pour fraisage gnral en rainurage et paulement. Le travail en plonge n'est pas possible cause du trou central utilis pour l'afftage et le rafftage de prcision.

Fraise deux tailles(Coupe au centre)

Utilise pour fraisage gnral en rainurage et paulement. La coupe en plonge est possible. Pour une plus grande efficacit en plonge choisir des fraises avec moins de dents. Rafftage en priphrie possible.

Fraise hmisphrique Gomtrie pour le fraisage des surfaces concaves et convexes. En bout de fraise, poche copeaux minimum, faible vacuation des copeaux.

Fraise toriqueUtilise pour les profils rayonns et fraisage torique. Pour balayage avec une fraise de grand diamtre et petit rayon de pointe pour une plus grande efficacit.


Standard(Queue cylindrique)

Type le plus courant.

Coupe longueType long pour poches profondes et applications d'paulement.

Dgagement longPour rainurage profond et alsage.

Dgagement coniqueGomtrie conique et dtalonne de type long, particulirement recommandes pour rainurage et fraisage de moules.

N021

P

R

h

P

R 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0

0. 5 0.003 0.010 0.023 0.042 0.067 0.100

1 0.001 0.005 0.011 0.020 0.032 0.046 0.063 0.083 0.107

1. 5 0.001 0.003 0.008 0.013 0.021 0.030 0.041 0.054 0.069 0.086

2 0.001 0.003 0.006 0.010 0.016 0.023 0.031 0.040 0.051 0.064

2. 5 0.001 0.002 0.005 0.008 0.013 0.018 0.025 0.032 0.041 0.051

3 0.002 0.004 0.007 0.010 0.015 0.020 0.027 0.034 0.042

4 0.001 0.003 0.005 0.008 0.011 0.015 0.020 0.025 0.031

5 0.001 0.002 0.004 0.006 0.009 0.012 0.016 0.020 0.025

6 0.001 0.002 0.003 0.005 0.008 0.010 0.013 0.017 0.021

8 0.001 0.003 0.004 0.006 0.008 0.010 0.013 0.016

10 0.001 0.002 0.003 0.005 0.006 0.008 0.010 0.013

12. 5 0.001 0.002 0.003 0.004 0.005 0.006 0.008 0.010

P

R 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.0

0. 5

1

1. 5 0.104

2 0.077 0.092 0.109

2. 5 0.061 0.073 0.086 0.100

3 0.051 0.061 0.071 0.083 0.095 0.109

4 0.038 0.045 0.053 0.062 0.071 0.081 0.091 0.103

5 0.030 0.036 0.042 0.049 0.057 0.064 0.073 0.082 0.091 0.101

6 0.025 0.030 0.035 0.041 0.047 0.054 0.061 0.068 0.076 0.084

8 0.019 0.023 0.026 0.031 0.035 0.040 0.045 0.051 0.057 0.063

10 0.015 0.018 0.021 0.025 0.028 0.032 0.036 0.041 0.045 0.050

12. 5 0.012 0.014 0.017 0.020 0.023 0.026 0.029 0.032 0.036 0.040

y

y

h= R 1 cos sin-1 ( P )2R

DO

NN

ES

TEC

HN

IQU

ES

Unit : mmHAUTEUR DE CRTE EN FONCTION DU RAYON R DE LA FRAISE ET DU PAS P

HAUTEUR DE CRTE EN BALAYAGE, AVEC FRAISE HMISPHRIQUE ET FRAISE TORIQUE

Fraise deux tailles

R : Rayon hmisphrique, torique

P : Valeur de dcalage du balayage

h : Hauteur de crte

Pas en fonction de la hauteur de crte (P)

Pas en fonction de la hauteur de crte (P)

SLECTION DU PAS EN FONCTION DE LA HAUTEUR DE CRTE

N022

a a

a

a a

a

a

a a a

a

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a a a a

a

a

a a a a

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a

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a a a a

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a a a a

DONNES TECHNIQUESD

ON

NE

S TE

CH

NIQ

UES

PERAGE - PROBLMES/SOLUTIONS

Solution

Problme

Facteur

Conditions de coupe Gomtrie outil Machine fixation outil

Vite

sse

de c

oupe

Avan

ce

Rd

uire

l'av

ance

en

dbu

t de

cou

peR

dui

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avan

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Avan

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as

Aug

men

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trou

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pro

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eur

Arrosage

Largeu

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Large

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ion ar

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Dim

inue

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gouj

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inue

r la

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Util

iser

un

fore

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nter

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Aug

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Aug

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tez

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Augm

ente

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ssio

n d'

arro

sage

Augmenter

Diminuer

Augmenter

Diminuer

Dt

rio

ratio

n de

la d

ure

de

vie

de l'

outil

Cassure foret

Manque de rigidit du foretConditions de coupe inadaptesForte dviation du porte-outilSurface de la pice incline

Forte usure de l'arte de coupe priphrique et des tranchants transversaux

Conditions de coupe inadaptesAugmentation de la temprature au point de coupe

Tolrance de circularit insuffisante

Ebrchement de l'arte de coupe en priphrie

Conditions de coupe inadaptesForte dviation du porte-outilTremblements, vibrations

Rupture du tranchant transversal

Tranchant transversal trop largeEntr defectueuseVibrations, broutements

Dt

rio

ratio

n de

la p

rci

sion

du

trou

Le diamtre de perage augmente

Manque de rigidit du foretGomtrie de foret inapproprie

Le diamtre de perage diminue

Augmentation de la temprature au point de coupe

Conditions de coupe inadaptesGomtrie de foret inapproprie

Linarit insuffisante

Manque de rigidit du foretForte dviation du porte-outilProprits de guidage insuffisantes

Prcision insuffisante de la position du perage, de la circularit et de la qualit de surface

Manque de rigidit du foretEntr defectueuseConditions de coupe inadaptesForte dviation du porte-outil

Bavu

res

Formation de bavures la sortie du trou

Gomtrie de foret inapproprieConditions de coupe inadaptes

Mauv

aise f

ormati

on

cope

aux Copeaux longs

Conditions de coupe inadaptesMauvaise formation copeaux

Collage copeaux

Conditions de coupe inadaptesMauvaise formation copeaux

N023

a

b

c

a

b

c

We

Wm

'W

m

Wf

Wo

y

y

DO

NN

ES

TEC

HN

IQU

ES

USURE DU FORET ET DOMMAGE DE L'ARTE DE COUPE

CONDITIONS D'USURE DU FORETLe tableau suivant comporte un dessin simple qui reprsente l'usure de l'arte de coupe d'un foret. La production et l'tendue de l'usure varient en fonction des matriaux de la pice et des conditions de coupe de l'application. En gnral, l'usure priphrique est la plus importante et elle dtermine la dure de vie de l'outil de perage. Pour un nouvel afftage, il faut entirement raffter les listels et les artes de coupe. Lorsque l'usure est importante, il faut donc enlever plus de matire pour rtablir l'arte de coupe.

DOMMAGE DE L'ARTE DE COUPEEn perant, l'arte de coupe peut tre altre par la formation de copeaux, par rupture et des dommages anormaux. Dans de tels cas, il est important d'expertiser le dommage, de rechercher la cause et de prendre des contre-mesures.

We : Usure des artes transversales

Wf : Usure en dpouille (Centre de l'arte principale)

Wo : Usure des angles de coupe

Wm : Usure du listel

Wm' : Usure du listel (artes annexes)

Dommages des artes de coupe

N024

y

y

DONNES TECHNIQUESD

ON

NE

S TE

CH

NIQ

UES

Angle de dpouille

CARACTRISTIQUES ET SPCIFICATIONS DES FORETSNOMENCLATURE

FORMES ET CARACTRISTIQUES DE COUPE

Hauteur de pointe

Corps

Listel priphrique Corps QueueAngle d'hlice

Angle de pointe

Dpouille

Dia

mt

re

fore

t

Arte extrieure

Longueur d'hlice

Longueur totale

Longueur d'attachement

Longueur du nez

Axe

Mplat

Queue lisse avec mplat

Hauteur de dtalonnage

Dtalonnage

HliceLongueur d'hlice

Arte de coupe

Largeur chanfrein

Angl

e de

cisa

illem

ent

Patin

Largeur de patin

Angle d'hlice

C'est l'inclinaison de la pente de l'hlice en regard de la direction axiale d'un foret, cela correspond l'inclinaison de l'arte de coupe d'un outil. L'angle de coupe d'un foret varie en fonction de la position de l'arte de coupe et il diminue au fur et mesure que l'on s'approche du centre.

Longueur d'hlice Elle est dtermine par la profondeur du trou, la longueur du canon de perage, et le nombre de rafftages souhait. Directement li la dure de vie, choisir la plus courte possible.

Angle de pointeUn angle de pointe standard est de 118 et doit tre modifi en fonction des diffrentes applications.

Epaisseur de l'me

C'est un lment important qui dtermine la rigidit et la performance de coupe du foret. Le choix de l'paisseur de l'me du foret est fonction des applications.

PatinLe patin dfini le diamtre du foret, et assure une fonction de guidage pendant le perage. La largeur du patin est dtermine en fonction du frottement gnr.

Diamtre de conicitPour rduire le frottement l'intrieur du trou perc, une partie de l'hlice est lgrement conique, de la pointe du foret la queue. Le degr de conicit est habituellement reprsent en rapport avec la rduction du diamtre et la longueur de queue, soit approximativement 0.040.1mm.

Matriaux durs Matriaux tendresAngle de coupePetit Grand

Faible guidage Bon guidageLargeur de patinPetit Grand

Matriaux tendres avec conditions normales d'usinage.

Pour matriaux durs et perage performant.

Angle de pointePetit Grand

Faible rsistance de coupeFaible rigiditGrande rsistance la coupeBonne usinabilit

Grande rsistance la coupeGrande rigiditFractionnement copeaux difficileMatriaux haute duret, perage trou scant, etc.

Epaisseur de l'me

Mince Epais

N025

y

a

yD

ON

NE

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UES

LA GOMTRIE DE L'ARTE DE COUPE ET SON INFLUENCE

Les Formes des Artes de Coupe

Comme ceci est reprsent dans le tableau suivant, la gomtrie optimale de l'arte de coupe peut tre slectionne pour diffrentes applications. Si vous utilisez la gomtrie optimale d'arte de coupe, alors il est possible d'avoir une plus grande efficacit de la machine et une meilleure prcision de perage.

AMINCISSEMENT DE L'MEL'angle de coupe d'un foret diminue en remontant vers le centre, et devient ngatif. Pendant le perage , le centre du foret exerce sur la pice une pression quivalente 5070% de la rsistance la coupe. Un amincissement de l'me est trs efficace pour rduire la rsistance la coupe du foret et favoriser l'vacuation des copeaux et un meilleur engagement du foret.

Afftage Forme Proprits et effets Application

Conique

La dpouille est conique et l'angle de dgagement augmente en allant vers le centre du foret.

Usage gnral

Plate

Le flanc est plat. Afftage simple.

Principalement pour les forets de petit diamtre.

Angle trois niveaux

En raison du manque d'arte de coupe. transversale, la force centripte est trop leve et les petits perages sont surdimensionns.

Ncessite une affteuse spciale. Rectification plane des trois cts.

Pour les trous ncessitant une prcision de perage et une prcision de positionnement.

Point de spirale

Afin d'augmenter l'angle de dpouille proximit du centre de perage, on combine l'afftage conique avec une hlice irrgulire.

Arte de coupe transversale S avec une force centripte leve et une prcision d'usinage

Pour les trous ncessitant une grande prcision.

Lvre radiale

L'arte de coupe est affte de manire radiale pour rpartir la charge.

Grande prcision du trou et qualit de surface. Petites bavures la base des trous de part en

part Ncessite une affteuse spciale.

Fonte grise, Alliage aluminium Pour les plaques en fonte. Acier

Perage point central

Cette gomtrie prsente un angle tranchant deux niveaux garantissant une meilleure concentricit et une diminution des forces de coupe en sortant de la pice.

Pour les trous dans la tle fine.

Forme

Type X Type XR Type S Type N

Caractristiques

Effort axial diminu et amorce de coupe facilite. Efficace avec une me de foret plutt paisse.

Pntration du foret moins favorable, mais arte de coupe robuste pour un grand nombre d'applications.

Coupe facile. Cette forme est gnralement utilise.

Efficace quand l'me est paisse.

Applications principales

Perage en gnral et perage long.

Longue vie. Recommand pour le perage en gnral et pour les aciers inoxydable.

Recommand pour le perage des aciers, des fontes et des matriaux non-ferreux.

Perage de trou profond.

N026

y

DONNES TECHNIQUESD

ON

NE

S TE

CH

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COPEAUX DE PERCAGE

Type de copeaux Forme Caractristiques et comportement de coupe

Conique en spirale

Ces copeaux sont produits par l'inclinaison de l'hlice faible avance. Des copeaux de cette sorte se produisent lorsque l'on perce de la fonte ductile avec une faible vitesse d'avance. Si le copeau se fragmente aprs quelques tours, la performance est satisfaisante.

LongLes longs copeaux sortent sans former d'hlice et s'enrouleront autour du foret.

FragmentC'est un copeau cass par l'hlice du foret et la paroi du trou perc. Il est gnr par une avance trop importante.

SegmentUn copeau conique en forme de spirale qui casse juste avant que celui-ci grandisse et ne devienne une longue denture, est le rsultat d'un perage avec un taux de ductilit iinsuffisant. Excellente formation et dgagement du copeau.

OndulUn copeau qui est pli cause de la goujure et des caractristiques de la matire perce. Celui-ci peut facilement crer un bourrage copeaux dans la goujure du foret.

AiguilleCes copeaux sont casss par les vibrations perant des matriaux friables avec un petit rayon. La performance de fragmentation est satisfaisante. Toutefois, les copeaux peuvent crs un bourrage.

CARACTRISTIQUES ET SPCIFICATIONS DES FORETS

N027

D1

n

f

nvf

ld

n

y

vc = )D1n1000

y

vf = fn

y

Tc = Id in f

vc =)D1n = 3.14121350 = 50.91000 1000

n = 501000 = 1061.57153.14

Tc = 301 = 0.1881061.570.15

DO

NN

ES

TEC

HN

IQU

ES


(m/min)

(Problme) Quelle est la vitesse de coupe quand la broche tourne 1350t/min, avec un foret de diamtre 12mm ?

(Rponse) Substitut )=3.14, D1=12, n=1350 dans la formule.

La vitesse de coupe est de 50.9m/min

VITESSE D'AVANCE (vf)

(mm/min)

(Problme) Quelle est la vitesse d'avance de la broche quand l'avance est de 0.2mm/tour et la vitesse de rotation 1350t/min ?

(Rponse) Substitut f=0.2, n=1350 dans la formule. vf = fn = 0.21350 = 270mm/min La vitesse d'avance de la broche est 270mm/min.

TEMPS DE COUPE (Tc)(Problme) Trouver le temps de coupe pour un perage de 30mm

de profond, acier alli, une vitesse de coupe de 50m/min et avec une avance de 0.15mm/tour ?

(Rponse) Rgime

*Unit de transformation. (pour "mm" to "m")

vc (m/min) : Vitesse de coupe D1 (mm) : Diamtre foret) (3.14) : Pi n (t/min) : Rgime

vf (mm/min) : Vitesse d'avance broche (axe Z)f (mm/tour): Avance par tourn (t/min) : Rgime

Tc (min) : Dure d'usinagen (t/min) : Rgimeld (mm) : Profondeurf (mm/tour) : Avance par touri : Nombre de trou

FORMULES DE PERAGE

m/min

t/min

= 0.18860i11.3 sec

N028

y

y

W.-nr. DIN BS EN AFNOR UNI UNE SS JIS AISI/SAE GB

1.0038 RSt.37-2 4360 40 C E 24-2 Ne 1311STKM 12ASTKM 12C

A570.36 15

1.0401 C15 080M15 CC12 C15, C16 F.111 1350 1015 151.0402 C22 050A20 2C CC20 C20, C21 F.112 1450 1020 20

1.0715 9SMn28 230M07 1A S250 CF9SMn28F.211111SMn28

1912 SUM22 1213 Y15

1.0718 9SMnPb28 S250Pb CF9SMnPb28 11SMnPb28 1914 SUM22L 12L13 1.0722 10SPb20 10PbF2 CF10Pb20 10SPb20 1.0736 9SMn36 240M07 1B S300 CF9SMn36 12SMn35 1215 Y131.0737 9SMnPb36 S300Pb CF9SMnPb36 12SMnP35 1926 12L14 1.1141 Ck15 080M15 32C XC12 C16 C15K 1370 S15C 1015 151.1158 Ck25 S25C 1025 251.8900 StE380 4360 55 E FeE390KG 2145 A572-60 1.0501 C35 060A35 CC35 C35 F.113 1550 1035 351.0503 C45 080M46 CC45 C45 F.114 1650 1045 451.0726 35S20 212M36 8M 35MF4 F210G 1957 1140 1.1157 40Mn4 150M36 15 35M5 1039 40Mn1.1167 36Mn5 40M5 36Mn5 2120 SMn438(H) 1335 35Mn21.1170 28Mn6 150M28 14A 20M5 C28Mn SCMn1 1330 30Mn1.1183 Cf35 060A35 XC38TS C36 1572 S35C 1035 35Mn1.1191 Ck45 080M46 XC42 C45 C45K 1672 S45C 1045 Ck451.1213 Cf53 060A52 XC48TS C53 1674 S50C 1050 501.0535 C55 070M55 9 C55 1655 1055 551.0601 C60 080A62 43D CC55 C60 1060 601.1203 Ck55 070M55 XC55 C50 C55K S55C 1055 551.1221 Ck60 080A62 43D XC60 C60 1678 S58C 1060 60Mn1.1274 Ck101 060A96 XC100 F.5117 1870 1095 1.1545 C105W1 BW1A Y105 C36KU F.5118 1880 SK3 W1 1.1545 C105W1 BW2 Y120 C120KU F.515 2900 SUP4 W210


1.0144 St.44.2 4360 43 C E28-3 1412SM400A, SM400BSM400C

A573-81

1.0570 St52-3 4360 50 B E36-3Fe52BFNFe52CFN

2132SM490A, SM490BSM490C

1.0841 St52-3 150M19 20MC5 Fe52 F.431 2172 5120 1.0904 55Si7 250A53 45 55S7 55Si8 56Si7 2085 9255 55Si2Mn1.0961 60SiCr7 60SC7 60SiCr8 60SiCr8 9262 1.3505 100Cr6 534A99 31 100C6 100Cr6 F.131 2258 SUJ2 ASTM 52100 Gr15, 45G1.5415 15Mo3 1501-240 15D3 16Mo3KW 16Mo3 2912 ASTM A204Gr.A 1.5423 16Mo5 1503-245-420 16Mo5 16Mo5 4520 1.5622 14Ni6 16N6 14Ni6 15Ni6 ASTM A350LF5 1.5662 X8Ni9 1501-509-510 X10Ni9 XBNi09 ASTM A353 1.5710 36NiCr6 640A35 111A 35NC6 SNC236 3135 1.5732 14NiCr10 14NC11 16NiCr11 15NiCr11 SNC415(H) 3415 1.5752 14NiCr14 655M13 36A 12NC15 SNC815(H) 3415, 3310 1.6523 21NiCrMo2 805M20 362 20NCD2 20NiCrMo2 20NiCrMo2 2506 SNCM220(H) 8620 1.6546 40NiCrMo22 311-Type 7 40NiCrMo2(KB) 40NiCrMo2 SNCM240 8740 1.6587 17CrNiMo6 820A16 18NCD6 14NiCrMo13 1.7015 15Cr3 523M15 12C3 SCr415(H) 5015 15Cr

DONNES TECHNIQUESD

ON

NE

S TE

CH

NIQ

UES

ACIER CARBONE

ALLIAGE ACIER

Allemagne Royaume-uni France Italie Espagne Sude Japon USA Chine

TABLEAU DE COMPARAISON DES MATIRES


N029

W.-nr. DIN BS EN AFNOR UNI UNE SS JIS AISI/SAE GB1.7045 42Cr4 42Cr4 2245 SCr440 5140 40Cr1.7176 55Cr3 527A60 48 55C3 SUP9(A) 5155 20CrMn1.7262 15CrMo5 12CD4 12CrMo4 2216 SCM415(H) 1.7335 13CrMo4 4 1501-620Gr27 15CD3.5

15CD4.514CrMo45 14CrMo45 ASTM A182

F11, F12

1.7380 10CrMo9101501-622Gr31, 45

12CD912CD10

12CrMo912CrMo10

TU.H 2218 ASTM A182F.22

1.7715 14MoV63 1503-660-440 13MoCrV6 1.8523 39CrMoV13 9 897M39 40C 36CrMoV12 1.6511 36CrNiMo4 816M40 110 40NCD3 38NiCrMo4(KB) 35NiCrMo4 9840 1.6582 34CrNiMo6 817M40 24 35NCD6 35NiCrMo6(KB) 2541 4340 40CrNiMoA1.7033 34Cr4 530A32 18B 32C4 34Cr4(KB) 35Cr4 SCr430(H) 5132 35Cr1.7035 41Cr4 530M40 18 42C4 41Cr4 42Cr4 SCr440(H) 5140 40Cr1.7131 16MnCr5 (527M20) 16MC5 16MnCr5 16MnCr5 2511 5115 18CrMn1.7218 25CrMo4 1717CDS110

708M20 25CD4 25CrMo4(KB)

55Cr32225 SCM420

SCM4304130

30CrMn

1.7220 34CrMo4 708A37 19B 35CD4 35CrMo4 34CrMo4 2234SCM432SCCRM3

41374135

35CrMo

1.7223 41CrMo4 708M40 19A 42CD4TS 41CrMo4 42CrMo4 2244 SCM 44041404142

40CrMoA

1.7225 42CrMo4 708M40 19A 42CD4 42CrMo4 42CrMo4 2244 SCM440(H) 414042CrMo42CrMnMo

1.7361 32CrMo12 722M24 40B 30CD12 32CrMo12 F.124.A 2240 1.8159 50CrV4 735A50 47 50CV4 50CrV4 51CrV4 2230 SUP10 6150 50CrVA

1.8509 41CrAlMo7 905M39 41B40CAD640CAD2

41CrAlMo7 41CrAlMo7 2940

1.2067 100Cr6 BL3 Y100C6 100Cr6 L3 CrV, 9SiCr1.2419 105WCr6 105WC13 100WCr6

107WCr5KU105WCr5 2140 SKS31

SKS2, SKS3

CrWMo

1.2713 55NiCrMoV6 BH224/5 55NCDV7 F.520.S SKT4 L6 5CrNiMo1.5662 X8Ni9 1501-509 X10Ni9 XBNi09 ASTM A353 1.5680 12Ni19 Z18N5 2515 1.6657 14NiCrMo134 832M13 36C 15NiCrMo13 14NiCrMo131 1.2080 X210Cr12 BD3 Z200C12 X210Cr13KU

X250Cr12KUX210Cr12 SKD1 D3

ASTM D3Cr12

1.2344 X40CrMoV51X40CrMoV51

BH13 Z40CDV5 X35CrMoV05KUX40CrMoV51KU

X40CrMoV5 2242 SKD61 H13ASTM H13

40CrMoV5

1.2363 X100CrMoV51 BA2 Z100CDV5 X100CrMoV51KU X100CrMoV5 2260 SKD12 A2 100CrMoV51.2436 X210CrW12 X215CrW121KU X210CrW12 2312 SKD2 1.2542 45WCrV7 BS1 45WCrV8KU 45WCrSi8 2710 S1 1.2581 X30WCrV93 BH21 Z30WCV9 X28W09KU X30WCrV9 SKD5 H21 30WCrV91.2601 X165CrMoV12 X165CrMoW12KU X160CrMoV12 2310 1.2833 100V1 BW2 Y1105V SKS43 W210 V1.3255 S 18-1-2-5 BT4 Z80WKCV X78WCo1805KU HS18-1-1-5 SKH3 T4 W18Cr4VCo51.3355 S 18-0-1 BT1 Z80WCV X75W18KU HS18-0-1 SKH2 T1 1.3401 G-X120Mn12 Z120M12 Z120M12 XG120Mn12 X120MN12 SCMnH/1 1.4718 X45CrSi93 401S45 52 Z45CS9 X45CrSi8 F.322 SUH1 HW3 X45CrSi931.3343 S6-5-2 4959BA2 Z40CSD10 15NiCrMo13 2715 SUH3 D3 1.3343 S6/5/2 BM2 Z85WDCV HS6-5-2-2 F.5603 2722 SKH9, SKH51 M2 1.3348 S 2-9-2 HS2-9-2 HS2-9-2 2782 M7 1.3243 S6/5/2/5 BM35 6-5-2-5 HS6-5-2-5 F.5613 2723 SKH55 M35

DO

NN

ES

TEC

HN

IQU

ES


N030

y

y


1.4000 X7Cr13 403S17 Z6C13 X6Cr13 F.3110 2301 SUS403 403OCr131Cr12

1.4001 X7Cr14 F.8401 1.4005 X12CrS13 416S21 Z11CF13 X12CrS13 F.3411 2380 SUS416 416 1.4006 X10Cr13 410S21 56A Z10C14 X12Cr13 F.3401 2302 SUS410 410 1Cr131.4016 X8Cr17 430S15 60 Z8C17 X8Cr17 F.3113 2320 SUS430 430 1Cr171.4027 G-X20Cr14 420C29 56B Z20C13M SCS2 1.4034 X46Cr13 420S45 56D Z40CM

Z38C13MX40Cr14 F.3405 2304 SUS420J2 4Cr13

1.4003 405S17 Z8CA12 X6CrAl13 405 1.4021 420S37 Z8CA12 X20Cr13 2303 420 1.4057 X22CrNi17 431S29 57 Z15CNi6.02 X16CrNi16 F.3427 2321 SUS431 431 1Cr17Ni21.4104 X12CrMoS17 Z10CF17 X10CrS17 F.3117 2383 SUS430F 430F Y1Cr171.4113 X6CrMo17 434S17 Z8CD17.01 X8CrMo17 2325 SUS434 434 1Cr17Mo1.4313 X5CrNi134 425C11 Z4CND13.4M (G)X6CrNi304 2385 SCS5 CA6-NM 1.4724 X10CrA113 403S17 Z10C13 X10CrA112 F.311 SUS405 405 OCr13Al1.4742 X10CrA118 430S15 60 Z10CAS18 X8Cr17 F.3113 SUS430 430 Cr171.4747 X80CrNiSi20 443S65 59 Z80CSN20.02 X80CrSiNi20 F.320B SUH4 HNV6 1.4762 X10CrA124 Z10CAS24 X16Cr26 2322 SUH446 446 2Cr25N1.4871 X53CrMnNiN219 349S54 Z52CMN21.09 X53CrMnNiN219 SUH35 EV8 5Cr2Mn9Ni4N1.4521 X1CrMoTi182 2326 S44400 1.4922 X20CrMoV12-1 X20CrMoNi1201 2317 1.4542 Z7CNU17-04 630

W.-nr. DIN BS EN AFNOR UNI UNE SS JIS AISI/SAE GB1.4306 X2CrNi1911 304S11 Z2CN18.10 X2CrNi18.11 2352 SUS304L 304L OCr19Ni101.4350 X5CrNi189 304S11 58E Z6CN18.09 X5CrNi1810 F.3551

F.3541F.3504

2332 SUS304 304 OCr18Ni9

1.4305 X12CrNiS188 303S21 58M Z10CNF18.09 X10CrNiS18.09 F.3508 2346 SUS303 303 1Cr18Ni9MoZr 304C12 Z3CN19.10 2333 SUS304L 1.4306 X2CrNi189 304S12 Z2CrNi1810 X2CrNi18.11 F.3503 2352 SCS19 304L 1.4310 X12CrNi177 Z12CN17.07 X12CrNi1707 F.3517 2331 SUS301 301 Cr17Ni71.4311 X2CrNiN1810 304S62 Z2CN18.10 2371 SUS304LN 304LN 1.4401 X5CrNiMo1810 316S16 58J Z6CND17.11 X5CrNiMo1712 F.3543 2347 SUS316 316 0Cr17Ni11Mo21.4308 G-X6CrNi189 304C15 Z6CN18.10M SCS13 1.4408 G-X6CrNiMo1810 316C16 F.8414 SCS14 1.4581 G-X5CrNiMoNb1810 318C17 Z4CNDNb1812M XG8CrNiMo1811 SCS22 1.4429 X2CrNiMoN1813 Z2CND17.13 2375 SUS316LN 316LN OCr17Ni13Mo1.4404 316S13 Z2CND17.12 X2CrNiMo1712 2348 316L 1.4435

X2CrNiMo1812316S13

Z2CND17.12 X2CrNiMo1712 2353 SCS16

SUS316L316L OCr27Ni12Mo3

1.4436 316S13 Z6CND18-12-03 X8CrNiMo1713 2343, 2347 316 1.4438 X2CrNiMo1816 317S12 Z2CND19.15 X2CrNiMo1816 2367 SUS317L 317L OOCr19Ni13Mo1.4539

X1NiCrMo

Z6CNT18.10 2562 UNS V

0890A

1.4541X10CrNiTi189

321S12 58B Z6CNT18.10 X6CrNiTi1811 F.3553F.3523

2337 SUS321 3211Cr18NI9Ti

1.4550X10CrNiNb189

347S17 58F Z6CNNb18.10 X6CrNiNb1811 F.3552F.3524

2338 SUS347 3471Cr18Ni11Nb

1.4571 X10CrNiMoTi1810 320S17 58J Z6CNDT17.12 X6CrNiMoTi1712 F.3535 2350 316Ti Cr18Ni12Mo2T1.4583 X10CrNiMoNb1812 Z6CNDNb1713B X6CrNiMoNb1713 318 Cr17Ni12Mo3Mb

DONNES TECHNIQUESD

ON

NE

S TE

CH

NIQ

UES

ACIER INOXYDABLE (FERRITIQUE,MARTENSITIQUE)

ACIER INOXYDABLE (AUSTNITIQUE)



TABLEAU DE COMPARAISON DES MATIRES

N031

y

y

y

y

W.-nr. DIN BS EN AFNOR UNI UNE SS JIS AISI/SAE GB1.4864 X12NiCrSi3616 Z12NCS35.16 SUH330 330 1.4865 G-X40NiCrSi3818 330C11 XG50NiCr3919 SCH15 HT, HT 50

W.-nr. DIN BS EN AFNOR UNI UNE SS JIS AISI/SAE GB 0100 GG 10 Ft 10 D 0110 FC100 No 20 B 0.6015 GG 15 Grade 150 Ft 15 D G15 FG15 0115 FC150 No 25 B HT1500.6020 GG 20 Grade 220 Ft 20 D G20 0120 FC200 No 30 B HT2000.6025 GG 25 Grade 260 Ft 25 D G25 FG25 0125 FC250 No 35 B HT250 No 40 B 0.6030 GG 30 Grade 300 Ft 30 D G30 FG30 0130 FC300 No 45 B HT3000.6035 GG 35 Grade 350 Ft 35 D G35 FG35 0135 FC350 No 50 B HT3500.6040 GG 40 Grade 400 Ft 40 D 0140 No 55 B HT4000.6660 GGL NiCr202 L-NiCuCr202 L-NC 202 0523 A436 Type 2

W.-nr. DIN BS EN AFNOR UNI UNE SS JIS AISI/SAE GB0.7040 GGG 40 SNG 420/12 FCS 400-12 GS 370-17 FGE 38-17 07 17-02 FCD400 60-40-18 QT400-18 GGG 40.3 SNG 370/17 FGS 370-17 07 17-12 0.7033 GGG 35.3 07 17-15 0.7050 GGG 50 SNG 500/7 FGS 500-7 GS 500 FGE 50-7 07 27-02 FCD500 80-55-06 QT500-70.7660 GGG NiCr202 Grade S6 S-NC202 07 76 A43D2 GGG NiMn137 L-NiMn 137 L-MN 137 07 72 GGG 60 SNG 600/3 FGS 600-3 07 32-03 FCD600 QT600-30.7070 GGG 70 SNG 700/2 FGS 700-2 GS 700-2 FGS 70-2 07 37-01 FCD700 100-70-03 QT700-18

W.-nr. DIN BS EN AFNOR UNI UNE SS JIS AISI/SAE GB 8 290/6 MN 32-8 08 14 FCMB310 GTS-35 B 340/12 MN 35-10 08 15 FCMW330 32510 0.8145 GTS-45 P 440/7 Mn 450 GMN45 08 52 FCMW370 40010 0.8155 GTS-55 P 510/4 MP 50-5 GMN55 08 54 FCMP490 50005 GTS-65 P 570/3 MP 60-3 08 58 FCMP540 70003 0.8165 GTS-65-02 P 570/3 Mn 650-3 GMN 65 08 56 FCMP590 A220-70003 GTS-70-02 P 690/2 Mn 700-2 GMN 70 08 62 FCMP690 A220-80002

W.-nr. DIN BS EN AFNOR UNI UNE SS JIS AISI/SAE GB1.4828 X15CrNiSi2012 309S24 Z15CNS20.12 X6CrNi2520 SUH309 309 1Cr23Ni131.4845 X12CrNi2521 310S24 Z12CN2520 X6CrNi2520 F.331 2361 SUH310 310S OCr25Ni201.4406 X10CrNi18.08 58C Z1NCDU25.20 F.8414 2370 SCS17 308 1.4418 X4CrNiMo165 Z6CND16-04-01 1.45681.4504

316S111 Z8CNA17-07 X2CrNiMo1712 17-7PH

1.4563 Z1NCDU31-27-03Z1CNDU20-18-06AZ

25842378

NO8028S31254

1.4878 X12CrNiTi189 321S32 58B, 58C Z6CNT18.12B X6CrNiTi18 11 F.3523 SUS321 321 1Cr18Ni9Ti

DO

NN

ES

TEC

HN

IQU

ES

ACIERS RSISTANT LA CHALEUR

FONTE GRISE

FONTE DUCTILE

FONTE MALLABLE






N032

Ra

Rz

RZJIS

y

Ra Rz RZJIS Rz RZJIS

0.012 a 0.08 0.05 s 0.05 z0.08

] ] ] ]

0.025 a0.25

0.1 s 0.1 z

0.05 a 0.2 s 0.2 z0.25

0.1 a

0.8

0.4 s 0.4 z

0.2 a 0.8 s 0.8 z

0.8 0.4 a 1.6 s 1.6 z

] ] ] 0.8 a 3.2 s 3.2 z

1.6 a 6.3 s 6.3 z

3.2 a2.5

12.5 s 12.5 z

2.5

] ]

6.3 a 25 s 25 z

12.5 a

8

50 s 50 z

]

25 a 100 s 100 z8

50 a 200 s 200 z

100 a 400 s 400 z

DONNES TECHNIQUESD

ON

NE

S TE

CH

NIQ

UES

Type Symbole Mthode de mesure Exemple de mesure (Schma)

Rug

osit

moy

enne

Les carts de surface se prsentent sous la forme de rugosit cre par le saut axial des plaquettes, la forme et l'usure des artes et par les irrgularits de l'coulement des copeaux. La mesure de l'tat de surface s'effectue sur une longueur linaire. Ra mesure l'tat de surface par rapport une ligne moyenne des carts. Ra est exprim en microns et est calcul partir de l'quation suivante :

Poi

ds m

axim

um

La plupart des enregistrements d'tats de surface sont dots de filtres lectriques permettant d'liminer l'ondulation (cart de forme). Rz max. indique pour une longueur rfrence mesure la diffrence maximum exprime en microns entre le point le plus haut et le point le plus bas mesur en (!m).(Nota) Pour une longueur rfrence donne, Rz indique l'tat

de surface moyen arithmtique de la diffrence entre les 5 points les plus bas mesurs. Rz est exprim en micron (!m).

Rug

osit

moy

enne

en

dix

poin

ts RZJIS sera la longueur de rfrence slectionne de la courbe moyenne et la somme de la valeur moyenne des valeurs absolues des hauteurs de cinq sommets de profil les plus hauts (Yp) et les profondeurs de cinq points de profil les plus bas (Yv) mesurs dans la direction verticale de la ligne moyenne de cette partie slectionne et cette somme est exprime en microns (!m).

: Les 5 points les plus hauts de la longueur rfrence mesure.

: Les 5 points les plus bas de la longueur rfrence mesure.

Rugosit moyenne Poids maximum Rugosit moyenne en dix pointsLongueur talon

l (mm)Symbole

Sries standards Moyenne arithmtique "c (mm) Sries standards

TAT DE SURFACE (De JIS B 601-1994)

RELATION ENTRE LA RUGOSIT MOYENNE (Ra) ET DSIGNATION CONVENTIONNELLE (DONNE DE RFRENCE)

TAT DE SURFACE

* La corrlation entre les trois rugosits est d'ordre thorique.* La mesure de Rz et RzJIS est faite par la moyenne arithmtique des valeurs mesures sur la longueur talonne multiplies respectivement par 5.

N033

940 85.6 68.0 76.9 97 920 85.3 67.5 76.5 96 900 85.0 67.0 76.1 95 (767) 880 84.7 66.4 75.7 93 (757) 860 84.4 65.9 75.3 92

(745) 840 84.1 65.3 74.8 91 (733) 820 83.8 64.7 74.3 90 (722) 800 83.4 64.0 73.8 88 (712) (710) 780 83.0 63.3 73.3 87 (698) 760 82.6 62.5 72.6 86

(684) 740 82.2 61.8 72.1 (682) 737 82.2 61.7 72.0 84 (670) 720 81.8 61.0 71.5 83 (656) 700 81.3 60.1 70.8 (653) 697 81.2 60.0 70.7 81

(647) 690 81.1 59.7 70.5 (638) 680 80.8 59.2 70.1 80 630 670 80.6 58.8 69.8 627 667 80.5 58.7 69.7 79

677 80.7 59.1 70.0

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