UMR CNRS 5271UMR CNRS 5271

Constructions à ossatures boisConstructions à ossatures boisApproche thermique prévisionnellepp q p

Gilbert ACHARD, Professeur émérite, Université de Savoie, f ,

1. Résultats du Projet « Bois AcouTherm »2 Ponts thermiques2. Ponts thermiques3. Inertie thermique

Ingénierie Technique & Recherche ACo u s t i q u e

Bois AcouThermPilote : JeanPilote : Jean--Luc Kouyoumji, FCBALuc Kouyoumji, FCBA

Thermique et Acoustique à l’échelle du bâtiment Essais acoustiques - Méthode d’extension de mesure Modélisation SEA - Le logiciel SEA-WoodAnalyse thermiqueAnalyse thermiqueMaquette d’une BD

Grille d’interaction Acoustique - ThermiqueAcoustique Thermique

• épaisseur d'isolant (en croissance) 0 ++• choix de l'isolant performances thermiques non

Acoustique Thermique

choix de l isolant, performances thermiques noncompatibles avec l’acoustique, Ex: polystyrènes denses - - ++

• lame d'air derrière le bardage extérieur - +• perméabilité du bardage - 0• mise en œuvre des menuiseries, au nu intérieur + 0 • mise en œuvre des menuiseries, au nu extérieur - 0 • double ou triple vitrage 0 +• Inertie d’absorption, Ex :doublement de la plaqueInertie d absorption, Ex :doublement de la plaque

de plâtre en parement intérieur ++ +• étanchéité à l’air + ++• ossatures en partie courante - -

li i é i hé i• liaisons périphériques - - -• ……

CONSTAT• Pour un même panneau, il n’y a pas souvent d’analogie entre ses

caractéristiques acoustiques et ses caractéristiques thermiquesSi performance acoustique performance thermique (ou )Si performance acoustique performance thermique (ou )

MAIS L’INVERSE N’EST PAS VRAIPerformances acoustiques plus difficiles à atteindre

• Performances acoustiques et thermiques d’un panneau non transposables à une cellule dont l’enveloppe est composée avec ce type de panneauEn acoustique : Présence d’autres éléments (fenêtres ); AspectEn acoustique : Présence d autres éléments (fenêtres,…); Aspect logarithmique des compositions; Couplage mécanique dû aux liaisons; Absorption du local; …En thermique : Présence d’autres éléments (fenêtres,…); Ponts thermiques dus aux liaisons; Couplage radiatif entre parois; Couplage convectif avec les ambiances adjacentes, Ventilation; Variabilité des sollicitations,…j , ; ,

• En Acoustique comme en Thermique, aspect dual dans le comportement des cellules :I l i / Q li é i d biIsolement acoustique / Qualité acoustique des ambiancesBesoins thermiques de chauffage / Confort thermique estival et en mi-saison

ELABORATION D’UNE MAQUETTE INFORMATIQUE D’UNE BASE DE DONNEES ACOUSTIQUES ET THERMIQUES

* Matériaux matériau brut, sans dimension précise

* Produits panneaux ou éléments correspondant à un assemblage de matériaux, avec dimensionnement

* Systèmes assemblages de produits et de matériaux ==> parois verticales, horizontales ou obliques complètes

* Jonctions assemblages de systèmes (parois/fenêtres – parois verticales/parois horizontales, …)

Base de données et logiciel structurés de telle manière qu’ils soient compatibles avec d f t dé l t d’ t t d i t d’ t b i

La structuration des données

de futurs développements sur d’autres types de parois et d’autres rubriques

La rubrique SYSTEMES

* Hiérarchisation des différentes solutions de parois

La rubrique SYSTEMES

ff p

* Homogénéité des schémas

* Homogénéité des libellés des différents constituants

Arborescence de solutionspo r parois

niveau 1 : listant des catégories de solutions

niveau 2 : définissant les types de paroispour paroisverticales

yp p

niveau 3 : distinguant des variantes

* Enveloppe MOB * Enveloppe BMR *Enveloppe sur

La structuration des données

ossature profilée en I

La rubrique SYSTEMES : schéma général(1) le porteur

( ) (2) panneau en contact avec le porteur

(3) contre-ossature(4) complément d’isolation

(8) panneau en contactavec le porteur

(9) contre-ossature(10) mplém nt d’is l ti n(4) complément d isolation

(5) pare-pluie(6) lame d’air avec tasseaux(7) bardage

(10) complément d isolation(11) pare-vapeur(12) lame d’air avec tasseaux(13) panneau intérieur( ) p

Côté extérieur

Côté intérieur

(14) isolant principal

La structuration des données – homogénéité des schémas

(14) isolant principal(15) Couche supplémentaire (16) lisse basse

(17) lisse haute

L l i i lLe logiciel

Base de données stockées sous « Access »

Logiciel développé sous « Visual Basic »

Deux protocolesC lt ti- Consultation

- Saisie /Modification (avec code d’accès)

PROJET BOIS ACOUTHERM - ECRAN D’ACCUEIL

RUBRIQUE « PRODUITS »CONSULTATION (D é th i )CONSULTATION (Données thermiques)

k ρ Cp

RUBRIQUE « SYSTEMES »SAISIE OU MODIFICATION DES DONNEES ACOUSTIQUES

Après activation des « macros » l l l d i dipour le calcul des indices

d’affaiblissement

= RUBRIQUE « SYSTEMES »SAISIE OU MODIFICATION DES DONNEES THERMIQUES

Uc = 0,11 W/(m2.K)

A titre de comparaison, une paroi de 20 cm de béton isolée du côté extérieur par 10 cm d’isolant a une capacité

thermique intérieure journalière de 82 kJ/(m2.K)

ETUDE DU COMPORTEMENT THERMIQUE D’UNE CELLULE AVEC DIFFERENTES ENVELOPPES

Cellules type R+ 0 et R+1

• Maison isolée

yp

• Maison Jumelée R + 0

Nord

13

Type de parois

• Série 1:

yp p

• Série 1:

– Enveloppe MOB (Maison à Ossature Bois)

S1-4 S1-5Ext Int Ext Int

14

S1 5

• Série 2:• Série 2:

– Enveloppe BMR (Bois Massif Reconstitué)

S2-2 S2-5Int Ext Int Ext

15

• Série 3:• Série 3:

– Enveloppe sur ossature poutre en I

S3-5 S3-5.2Int Ext Int

16

• Série 3:• Série 3:

– Enveloppe sur ossature poutre en I

S3-7 S3-8Int Ext Int

17

ETUDE THERMIQUE EN REGIME PERMANENTN° de la paroi

Composition de la couche isolante non homogène

R ( *)

[m²K/W]

Up

[W/(m2.K)]

Req

[m²K/W]

ρeq [kg/m3]

S 1-4

LV + ossature

3.68 0,287 2.38 156.4

S 1-5 LV + ossature /

LV + contre ossature

7.1 0,204

4.54 261.0

S2-2 Fibre de bois + « Leno »

2,86

0,24

2,53

343.3

S 2-5 Fibre de bois + « Leno » 5.71

0,203 3.62 343.3

S 3-5.2 LV +poutre en I 7.89 0,183 4.48 167.6

S 3-5 LV +poutre en I 7.89 0,177 4,32 167.6 p , ,

S 3-7

ouate de cellulose + poutre en I

7.5 0,186

4.04 165.6

S 3-8

ouate de cellulose + poutre en I

7.5 0,195

4.19 165.6 poutre en I

(*) Résistance thermique de la couche isolante

Définition de l’équivalent « 1D » de la couche isolante

Résistance thermique équivalente telle que ∑−= −

ii

1 RUpqRe i

avec i ↔ toutes les couches « 1D » sauf couches isolantes

Masse volumique équivalente telle que ∑ρ=ρj

jjCeq.920

avec j ↔ tous les éléments présents dans les couches isolantes

Préparation de l’étudeen régime dynamique

La conductance Up augmente de 10 à 40 % par rapport à la conductance Uc de la partie courante en « 1D », ce qui traduit l’influence importante des ponts thermiques intégrés

Valeurs de Ubât(Logiciel « Perrenoud »)

Paroi Ubat Projet R+0 [ W/(m²K)]

Ubat Projet R+1 [ W/(m²K)]

Paroi 1-4 (120 mm d’isolant) 0.329 0,357

(Logiciel « Perrenoud »)

Paroi 1-5 (260 mm d’isolantt) 0.286 0,312Paroi 2-2 (120 mm d’isolant) 0.309 0,332 Paroi 2-5 (240 mm d’isolant) 0.286 0,311 Paroi 3-5 (300 mm d’isolant) 0.275 0,297 Paroi 3-5.2 (300 mm d’isolant) 0.277 0,301 Paroi 3-7 (300 mm d’isolant) 0.279 0,302Paroi 3-8 (300 mm d’isolant) 0.282 0,307

- En passant de R+0 à R+1, on observe une augmentation d’environ 10% car l’impact f bl d i i l i l i i l l ifavorable des parois verticales isolantes est moins important en valeur relative

- Augmenter (multiplication par 2 à 2,5) l’épaisseur d’isolant des parois verticales n’est pas très rentable (18% maxi d’amélioration) à cause des vitrages et des ponts thermiques de liaisone ques de a so

- Quel que soit le type de paroi verticale, les valeurs de Ubât sont intéressantes, ce qui confère aux constructions à ossatures bois un avantage indéniable.

ETUDE EN REGIME DYNAMIQUE DE LA CELLULE R+0(avec le logiciel Pléiades - Confie)

15

10

5

Besoins de chauffage (cellule R+0) •On constate que les écarts relatifs entre la solution la plus mauvaise (S1-4) et la meilleure (S3-5) sont

0

On constate que les écarts relatifs entre la solution la plus mauvaise (S1 4) et la meilleure (S3 5) sont assez faibles (21% en zone H1 et 26% en zone H3), ce qui relativise l’intérêt des solutions très isolées

•Les valeurs de Ubât calculées avec « Pléiades – Confie » sont les mêmes que les valeurs obtenues avec « Perrenoud ». L’écart relatif [(Max – Min)/Min] est quant à lui de 19 % , ce qui montre que les besoins de chauffage ne peuvent pas être déduits directement d’un raisonnement en régime permanent[Interaction complexe entre pertes thermiques et récupération effective des apports gratuits (solaires,…) gouvernée entre autres par l’inertie thermique]gouvernée, entre autres, par l inertie thermique]

•Le logiciel « Perrenoud » majore les besoins de chauffage de 10% (zone H1) à 25 % (zone H2c)!

TAUX D’INCONFORT(% du temps d’occupation où Tint > 27°C)(% du temps d occupation où Tint > 27°C)

Seuil à ne pas dépasser : 10%

Trappes

Macon

Agen

Carpentras

Nice

Taux d’inconfort (cellule R+0)

• Les parois de la série 3 qui sont les plus isolées conduisent à un taux d’inconfort supérieur à celles de la série 2 moins isolées. Une isolation trop performante peut avoir un effet néfaste sur les surchauffes estivales

• Les bons résultats de la série 2 sont dues à la présence de plusieurs couches de BMR (« Leno ») en surface intérieure qui présente une effusivité plus forte qu’une seule couche de BA13

•Les températures maximales Tic calculées par « Perrenoud » avec analyse forfaitaire de l’inertieanalyse forfaitaire de l’inertie sont supérieures de 4°C à 6°C à celles calculées par « Confie » Bien prendre en compte l’inertie surtout quand elle est réputée peu importante comme dans les constructions à base de bois

ETUDE EN REGIME DYNAMIQUE DE LA CELLULE R+1(avec le logiciel Pléiades - Confie)( g f )

• Les besoins de chauffage normalisés par rapport à la surface habitable sont diminués / R+0 de 10% environ en moyennehabitable sont diminués / R+0 de 10% environ en moyenne

• A ec ne toit re terrasse en béton le ta d’inconfort est pl s• Avec une toiture terrasse en béton, le taux d’inconfort est plus élevé que pour le R+0, mais reste toujours inférieur à 10%

• Avec une toiture terrasse en bois, le taux d’inconfort devient intolérable ( > 10% en zone H3)intolérable ( > 10% en zone H3)

Sur-ventilation nocturne estivale à 5 vol/h au lieu de 1 vol/hpour avoir des taux d’inconfort acceptables et compenser l’effet p p pdéfavorable de l’inertie plus faible de la toiture terrasse bois / toiture terrasse béton

Agen

Nice

Agen

Trappes

Comparaison du taux d’inconfort entre la solution avec toiture terrasse bois +Comparaison du taux d inconfort entre la solution avec toiture terrasse bois + sur-ventilation nocturne estivale et la solution avec toiture terrasse béton

ETUDE EN REGIME DYNAMIQUE DE DEUX CELLULES R+0 JUMELEESCELLULES R+0 JUMELEES

(avec le logiciel Pléiades - Confie)• Besoins de chauffage/m2 diminués de 10% à 15% (Nice) par rapport à la• Besoins de chauffage/m diminués de 10% à 15% (Nice) par rapport à la

cellule R+0 seule• Taux d’inconfort intolérable (> 10% en zone H3)

Sur-ventilation nocturne estivale à 5 vol/h au lieu de 1 vol/h pour avoir des taux d’inconfort acceptables

Paroi mitoyenne = paroi avec un plan de flux nulAugmentation de sa capacité thermique intérieureAugmentation de sa capacité thermique intérieureMais aussi augmentation de sa température de surface et donc de la température opérative car l’effusivité E (ou Eres) de la (ou des)

h ( ) fi i ll ( ) i té i ( ) t é é l t f ibl d lcouche(s) superficielle(s) intérieure(s) est en général trop faible dans la construction bois 1. Une seule couche active pCkE ρ=

2. Plusieurs couches actives Période.3,0)C(R tqX distance avec )R/C(E xxres ≅=

CONCLUSIONS DE L’ETUDE THERMIQUE DU PROJET « BOIS ACOUTHERM »

• Les parois les plus isolées conduisent à plus de risques d’inconfort en été pour une faible économie

DU PROJET « BOIS ACOUTHERM »

Les parois les plus isolées conduisent à plus de risques d inconfort en été pour une faible économie

sur les besoins de chauffage, surtout en zone H3

Bien étudier le compromis besoins de chauffage / surchauffes estivales avec un outil logiciel

prenant bien en compte l’inertie d’absorption

• Pour les constructions bois, l’inertie ayant une influence réputée faible, il est encore plus nécessaire

de bien la prendre en comptede bien la prendre en compte

Bannir les évaluations forfaitaires de l’inertie

• Lorsque les surchauffes estivales deviennent intolérables, agir en priorité sur les protections solairesLorsque les surchauffes estivales deviennent intolérables, agir en priorité sur les protections solaires

puis sur la mobilisation de procédés passifs ou actifs agissant

- directement sur la température d’air (puits canadien ; sur-ventilation ;…)

- indirectement par l’intervention d’une inertie d’absorption supplémentaire (parois stockeuses à forte

effusivité superficielle)

25

Simulations très détaillées pour choisir le meilleur procédé

PONTS THERMIQUES• Ils dégradent de façon parfois importante l’isolation g ç p papportée par les parties courantes non affectées• Ils concernent les zones où les transferts thermiques parconduction ne sont plus « 1D » Evaluation plus difficileconduction ne sont plus « 1D » Evaluation plus difficile• Il existe deux types de ponts thermiques :

Ponts thermiques intégrés dans les panneauxPonts thermiques intégrés dans les panneaux

« 1D »

(Ossatures rompant la continuité de l’isolation,)

« 1D »

Ponts thermiques de liaison entre éléments d’enveloppe(Ab t d l h t d f d l t bl d(Abouts de plancher et de refend, angles, tableau de fenêtres)

Distorsion des lignes de flux + Surface d’échange extérieure plus grande que la surface d’échange intérieure (qui est

Distorsion des lignes de flux car la chaleur transite plus facilement dans les éléments les moins isolants

« 1D »

26

plus grande que la surface d échange intérieure (qui est conventionnelle pour les calculs en France)

plus facilement dans les éléments les moins isolantsIls sont soit linéïques (ossatures) , soit ponctuels (croisement ossature / contre-ossature, suspentes, …)

0,22

0,15

0,13

Règle experte pour les ponts thermiques intégrés (elle donne de bons résultats ±10%)

Approche simplifiée pour la transmission thermique à travers des éléments non homogènes (valable quand les matériaux sont peu différents)( q p )

di1ère hypothèse (Modèle série):

Isothermes planes dans les couches i

∑∑

= mmim

i A

kAk

di+1

p

∑m

mA

sei

simin RkdRR ++= ∑A1 A2

i ik∑2ème hypothèse (Modèle parallèle):

Lignes de flux rectilignes

∑ mAR 2

RRR maxmin +≅

g gperpendiculaires aux faces de la paroi

∑∑=

mmmax AU

R 2Up = R-1

• PONTS THERMIQUES DE LIAISONValeurs de Ψ pour la liaison mur / plancher bas

∑ ALUUj

jjpg ∑Ψ+=

Ug : Coefficient « U global »d’une paroi constituée d’un

panneau avec ponts thermiques i té é ( U ) t tintégrés ( Up)et ayant

j liaisons de longueur Lj et deconductancelinéïque Ψj [W/(m.K)]

Jonction mur extérieur / plancher bas en bois

• Valeurs de Ψ pour la liaison mur / plancher intermédiaire

Jonction mur extérieur/ plancher intermédiaire en bois

INERTIE THERMIQUEL’i ti th i t l ité d’ tè à ’ à t t h t d ét t D l• L’inertie thermique est la capacité d’un système à s’opposer à tout changement de son état. Dans le Bâtiment, elle est surtout liée à la capacité des matériaux à accumuler / restituer de la chaleur

• L’inertie thermique joue un rôle pour la prévention des risques de surchauffe en été et en mi-saison, d’ l i l’i l i l dd’autant plus important que l’isolation est plus grande

• C’est un problème critique pour les constructions à ossatures bois qui ont la réputation d’être peu inertes.Il faut donc bien l’étudier et éviter les évaluations forfaitaires de la RT

• Pour traduire correctement l’influence de l’inertie, il est nécessaire de recourir à des modèles de comportement thermique dynamique pour apprécier correctement l’aptitude des structures à stocker/déstocker la chaleurstocker/déstocker la chaleur

• Tous les modèles dynamiques disponibles sur le marché considèrent des transferts thermiques « 1D » Définir des « équivalents monodimensionnels » pour traduire l’influence des ponts thermiques (qui

sont systématiquement oubliés ou presque)sont systématiquement oubliés ou presque)Une possibilité consiste à modifier les caractéristiques des couches isolantes qui sont les

plus affectées par la présence des ponts thermiques

L’i ti th i dé d d l lli it ti / é idé é• L’inertie thermique dépend du couple « sollicitation / réponse » considéré. Compte tenu du degré d’isolation important et croissant des constructions à ossatures bois,

Le couple le plus influent est celui qui lie la réponse en flux (traversant les surfaces intérieures des éléments d’ enveloppe vers l’ambiance intérieure) aux sollicitations intérieures (et principalement l’ l ill é l b i i é )l’ensoleillement ayant traversé les baies vitrées)

L’inertie correspondante sera qualifiée « d’inertie d’absorption »L’inertie correspondante sera qualifiée « d’inertie d’absorption »

Régime dynamique en Thermique des bâtiments :L’effet de serre et ses conséquencesL’effet de serre et ses conséquences

Le rayonnement solaire est un rayonnement CLOLe rayonnement solaire est un rayonnement CLO [[λλ < 2.5 < 2.5 μμ]]Après avoir traversé les baies vitrées (Après avoir traversé les baies vitrées (transparentes en CLOtransparentes en CLO),),Ce rayonnement est absorbé par les surfaces internes des parois qui sCe rayonnement est absorbé par les surfaces internes des parois qui s ’échauffent.’échauffent.Ce rayonnement est absorbé par les surfaces internes des parois qui sCe rayonnement est absorbé par les surfaces internes des parois qui s échauffent.échauffent.Cet Cet échauffementéchauffement conduit principalement à deux phénomènes importants :conduit principalement à deux phénomènes importants :

-- à là l ’émission d’émission d ’un ’un rayonnement de grandes longueurs drayonnement de grandes longueurs d ’onde (GLO) ’onde (GLO) [ [ λλ > 10 > 10 μμ] ] pour lequel les pour lequel les vitrages sont totalement opaquesvitrages sont totalement opaques et qui est à son tour absorbé par les paroiset qui est à son tour absorbé par les parois

-- à un à un échange par convection avec lavec l ’air de la pièce, qui est plus ou moins déphasé et amorti ’air de la pièce, qui est plus ou moins déphasé et amorti

Le rayonnement solaire incident est ainsi « piégé » à l’intérieur de l ’enceinte vitrée. C’est l’effet de serre

dans le temps par rapport à ldans le temps par rapport à l ’absorption initiale, à cause de l’inertie thermique (’absorption initiale, à cause de l’inertie thermique (inertie inertie d’absorption interned’absorption interne))

Di tDi t diffusdiffus

EECLOCLO== EEDD ++ EEdd CONVCONV

DirectDirect diffusdiffus

ττD D EEDD+ + ττd d EEddElévation de la Elévation de la

température aprèstempérature aprèsabsorption absorption

et stockage fonctionet stockage fonctionet stockage, fonctionet stockage, fonctionde la capacité thermique de la capacité thermique

interneinterneGLOGLOVerre (comportement

sélectif CLO / GLO)

STOCKAGE ET RESTITUTION DE L’ENERGIE : Influence de l’inertie thermique

Régime dynamique en Thermique des bâtiments :q

ent A

Augmentation du risque de

mor

tisse

me

B

forte

Am

Déphasage b > a si inertie augmente (idem pour amortissement B > A)

Presque impossible d’avoir une inertie «forte» en construction bois (même mixte) étude précise du comportement thermique

Régime dynamique en Thermique des bâtiments :

INTERIEUR EXTERIEUR

Inertie thermique

Stockage

INTERIEUR EXTERIEUR

Inertie d’absorption IAquand flux thermique et variation

de température intéressent la IA Stoc agede la

Chaleur

χint

de température intéressent la même face d’une paroi (très utile à l’intérieur)

Inertie de transmission ITquand flux thermique et variation

IA

Profondeur active X

quand flux thermique et variation de température intéressent deux

faces opposées d’une paroi

h)RC(IT ≈IT

))R/C((EIA Xres =≈traverséescouches)RC(IT ≈

IAIT

χint : Capacité calorifique interne d’après ISO 13786 (RT 2005 et 2012)

qui fait référence à un régime périodique

Régime dynamique en Thermique des bâtiments :

Paroi multicouche : Relations « formelles » entre les densités de flux et les températures de surface

T0 Tnn00 TYTX ⊗−⊗=ϕ

T0 Tn

1 2 i nEXT INTn0n TZTY ⊗−⊗=ϕ

ϕ0 ϕn

La norme ISO 13786 (RT 2005/20012) considère des sollicitations périodiques

Conductances dynamiques périodiques [W/(m2 .K)]

X d i ô é é i

EXT INT

1 0X : admittance côté extérieur

Y : transmittance

1 0

X Y

0 1

Z : admittance côté intérieurSi période ∞, alors pUZetY,X →

-Y -Z

Résultats pour la caractérisation des panneaux :

• Facteur d’amortissement relatif à la transmittance Y

Y

p

Yf

U= Caractérise l’inertie « de transmission »

• Capacités calorifiques surfaciques extérieures et intérieures

e e 22P P H 1X Y −χ

en [J.m-2.K-1]

e e 22EXT

12

e e 11INT

X Y2 2 H

P P H 1Z Y

χ = ⋅ − = ⋅π π

−χ = ⋅ − = ⋅ Caractérise l’inertie « d’absorption »INT

12Z Y

2 2 Hχ = =

π πp

Avec Pe : période en s

Extension à un local :(RT 2005 / 2012)

nivINTi

n

1ii A20ACj +χ= ∑

=

avec Pe = 1 jour

Mobilier

exprimée en kJ/K

Am/Aniv 80 à 109

110 à 164

165 à 219

220 à 259

260 à 309

310 à 329

330 à 349

350 à 369

370 à 499

500 et plus

Cj/AmRègle experte

1,0- 1,4 TL TL TL TL L L L L L L

1,5- 1,9 TL TL L M M M M M M M

2 0 2 4 TL L M M M M M Ld Ld Ld2,0- 2,4 TL L M M M M M Lde Lde Lde

2,5- 2,9 TL L M M Lde Lde Lde Lde Lde Lde

3,0- 3,4 TL L M Lde Lde Lde Lde Lde Lde TLde

3,5- 3,9 TL L M Lde Lde Lde Lde Lde TLde TLde

4,0- 4,4 TL L M Lde Lde Lde Lde TLde TLde TLde

4,5- 4,9 TL L M Lde Lde Lde TLde TLde TLde TLde, ,

5,0 et + TL L M Lde Lde TLde TLde TLde TLde TLde

(d’après RT 2005 / 2012)

Règle experte Cj /Aniv > 330 kJ/(m2.K)

Aniv Surface du localniv Su ace du ocaAm Surface d’échange équivalente (d’après RT 2005/20012)

CONCLUSIONS

• Les constructions à ossatures bois présentent des atouts indéniables au niveau de l’isolation thermiquel’isolation thermique

• Les ponts thermiques dégradent l’isolation apportée par les parties courantes. Il faut bien évaluer leur influence et étudier des modes de construction qui limitent leur importance. Les liaisons entre parois ont également une très grande influence sur l’isolement acoustique

• La rentabilité de l’augmentation des épaisseurs d’isolants n’est pas toujours prouvée par rapport à la réduction attendue des besoins de chauffage

• Ce type de construction a la réputation de présenter peu d’inertie thermique. C’est la raison pour laquelle il est nécessaire de bien étudier ce problème car les risques dela raison pour laquelle il est nécessaire de bien étudier ce problème car les risques de surchauffes estivales (et de mi-saison) sont augmentés avec la tendance actuelle d’avoir toujours plus d’isolation. Les évaluations forfaitaires de l’inertie sont à bannir pour ce type de constructionsp yp

CONCLUSIONS (Suite)

• C’est avec une «inertie d’absorption» au moins «moyenne» que seront limités les risques de surchauffe. Elle dépend essentiellement des couches, placées du côté intérieur des parois, qui p , p p , qdoivent avoir une effusivité « résultante » la plus grande possible afin que les locaux aient la plus grande « capacité calorifique interne ». C’est une voie qui favorise les constructions mixtes « bois/béton » mais qui devrait aussi ouvrir des perspectives d’innovation pour les panneaux

• L’étude en régime dynamique du comportement thermique des locaux est obligatoire pour apprécier les risques de surchauffes. Elle peut se faire :

- soit en utilisant les éléments de la RT 2005/2012 qui reposent sur le modèle dynamique de la norme ISO 13790 et sur les résultats de la norme ISO 13786 pour l’évaluation des conductances périodiquespour l’évaluation des conductances périodiques

- soit en utilisant un logiciel de simulation dynamique (tel que « Pleiades –Comfie » mais il en existe beaucoup d’autres) Cette 2ème approche estComfie » mais il en existe beaucoup d autres). Cette 2ème approche est toujours préférable à la précédente car elle prend mieux en compte la physique des phénomènes.

• Dans toutes les situations où l’exposition au bruit est importante, l’étude acoustique doit précéder l’étude thermique.