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    CHARPENTES DE BOCOMMERCIALES DUN

    CHARPENTES DE BOCOMMERCIALES DUN T

    Cahier pratiquede calcul et

    destimation

    Un projet du Conseil canadien du bois

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    CAHIER PRATIQUE DE CALCUL ET DESTIMATION

    Un guide des

    charpentes debois commercialesdun tage

    Conseil canadien du bois

    Canadian Wood Council

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    1999 CopyrightConseil canadien du boisCanadian Wood Council1400 Blair Place, suite 210Ottawa, Ontario, CanadaK1J 9B8tl: 1-800-463-5091

    ISBN 0-921628-57-9

    2M99-4

    Crdits photographiques : D.E. Schaefer Architect Ltd.

    Conception et production : Accurate Design & Communication Inc.

    Impression : Lomor Printers Ltd.

    Imprim au Canada sur du papier recycl.

    C a h i e r p r a t i q u e d e c a l c u l e t d e s t i m a t i o n

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    ii i

    Prface Au Canada, le bois se prte bien aux

    btiments commerciaux dun quatre tages.Les changements rcents au code ont tendules possibilits dutilisation du bois et desnouveaux systmes constructifs dingnierieen bois capables de plus longues portes etdune plus grande capacit portante. Combinsau Cahier pratique de calcul et destimation,ces deux facteurs devraient ouvrir de nom-breux nouveaux horizons aux prescripteursdu bois.

    LeCahier pratique de calcul et destimation faitpartie dune srie de publications destines expliquer les tapes ncessaires au calcul et lestimation juste des constructions ossaturede bois. Le prsent manuel vise les btimentscommerciaux et industriels jusqu 14 400 m2.

    Le Conseil canadien du bois dispose dunensemble complet de publications et doutilsde calculs destins faciliter la conceptionet la construction de charpentes en bois.Parmi ces publications, mentionnons leManuel de calcul des charpentes en boisauquel il est fait rfrence dans le prsentexemple ainsi que la suite complte du logicielde calcul des charpentes en bois WoodWorks (Design Office 99). WoodWorks (DesignOffice 99) comprend les modules SIZER,CONNECTIONS et SHEARWALLS qui facilitentle processus de calcul. On trouvera uneversion de dmonstration du logiciel http://www.woodworks-software.com/.

    Le plus rcent logiciel, CodeCHEKest un outil

    de contrle de faisabilit qui permet lutilisa-teur de dterminer aisment la conformit aucode des btiments en bois sur la base desexigences de scurit incendie. Cet applet gratuit et le logiciel tlchargeable sontdisponibles www.wood-works.org.

    La diffusion daides au calcul est un des butsdu Conseil canadien du bois. On trouvera www.wood-works.org un formulaire permet-tant de recueillir vos commentaires.

    Outre les facteurs conomiques, les questionsenvironnementales peuvent jouer un rledans la prise des dcisions de constructionde btiments. ce chapitre, le bois disposedes avantages suivants :

    Le bois est le seul matriau de constructionmajeur qui soit renouvelable.

    Le bois gnre moins de pollution ltape dela fabrication et consomme moins dnergieque les autres matriaux de construction.

    Le bois procure de plus grandes conomiesdnergie du fait de sa performance ther-mique suprieure.

    Tous les efforts ont t investis pour assurer

    que les donnes et les informations prsentesici soient aussi justes que possible. Cependant,le Conseil canadien du bois dcline touteresponsabilit quant aux erreurs ou aux omis-sions de la prsente publication ainsi quauxconcepts ou aux plans qui sen seraient inspirs.

    Le Conseil canadien du bois salue la contribu-tion des personnes suivantes llaborationdu prsent ouvrage :

    John Pao, P. Eng., Bogdonov PaoAssociates Ltd., Ed Lim, P. Eng.,Cloverdale Truss Co. Ltd.

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    v

    Table des matires

    1.0 Introduction . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 12.0 Agencement . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3

    2.1 lvations du btiment . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 32.2 Plan du rez-de-chausse . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 42.3 Plan du toit . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 52.4 Gomtrie du btiment. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 62.5 Caractristiques de lemplacement . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 62.6 Charges permanentes. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 7

    3.0 Calcul prliminaire . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 93.1 Tableaux Fermes du toit . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 103.2 Tableaux Produits dingnierie en bois . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 153.3 Tableaux Murs dossature. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 163.4 Relev de matriaux. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 213.5 Tableau Sommaire des cots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 253.6 Tableau Sommaire des lments. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 26

    4.0 Calcul . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 274.1 Surcharges dues la neige. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 284.2 Surcharges dues au vent . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 31

    4.2.1 Pression externe . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 314.2.2 Pressions externe et interne . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 344.2.3 Charges de vent prvues . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 36

    4.2.4 Sommaire des charges dues au vent . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 384.3 Charges dues aux sismes. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 394.3.1 Calculs sismiques . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 394.3.2 Sommaire des charges sismiques . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 41

    4.4 Rsultats du chargement latral . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 424.5 Calcul du diaphragme de toit . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 43

    4.5.1 Calcul du diaphragme . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 434.5.2 Calcul des membrures . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 444.5.3 Calcul des joints . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 44

    4.6 Calcul du mur de cisaillement. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 454.6.1 Calcul du mur de cisaillement . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 45

    4.6.2 Ancrage de la lisse basse . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 464.6.3 Renversement . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 474.6.4 Calcul des membrures . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 48

    4.7 Charges linaires des murs . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 494.8 Calcul des murs dossature . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 504.9 Calcul de poutre compose (B1) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 544.10 Calcul de poutre LVL (B1) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 564.11 Calcul de poteau compos (C1) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 58

    5.0 Conclusion . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 62

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    Le prsent cahier vise faire valoir les

    avantages du bois dans la constructioncommerciale. La grande popularit des bti-ments commerciaux dun tage et la grandedisponibilit du bois au Canada ouvrent denombreuses perspectives aux projeteurs. Lestables de calcul prliminaire et un exemple decalcul dmontrent comment le bois est bienadapt la construction dingnierie.

    Cette publication constitue un outil de calculet destimation pour btiments commerciauxdun tage charpente de bois. Elle faciliteralvaluation de la faisabilit du projet et leffi-cacit cot-avantages des charpentes en boiset comprend :

    Des tableaux destimation pour dterminerla faisabilit et la comptitivit en matirede cots.

    Un exemple de calcul guid pas pas destin expliquer le calcul initial.

    Le cahier est divis comme suit :

    1. INTRODUCTION Informations de base.

    2. AGENCEMENT Prsente un exemplede btiment, y compris lvations, vuesen plan et agencements de charpente de

    toit types. Prsente galement les chargesclimatiques, les dimensions et la gomtriedu btiment.

    3. CALCUL PRLIMINAIRE Comporte destableaux incluant une gamme de porteset de conditions de chargement destins faciliter lestimation des quantits dematriaux et des cots de charpente dunbtiment commercial dun tage. Prsenteles quantits de matriaux et les cotsdu btiment type. Des valeurs sous formede tableaux permettent lutilisateur dedterminer rapidement les quantits et lescots estimatifs dun btiment particulier.

    4. CALCUL Prsente un exemple de calculdtaill de chacun des lments de char-pente utiliss dans le btiment dun tage.Les notes dans la marge de gauche ren-voient aux sections appropries desouvrages suivants :

    h Manuel de calcul des charpentes

    en bois, 1995 a CSA O86.1-94Rgles de calcul aux

    tats limites des charpentes en bois A Code national du btiment

    du Canada e Commentaire sur le calcul des

    structures CNB 1995 (Partie 4)

    Lexemple de calcul comporte des lmentset des systmes structuraux types dunbtiment commercial en bois, y compris boisdoeuvre, montants, poteaux, poutres, fermesde bois, bois de charpente composite (SCL) etrevtement intermdiaire.

    5. CONCLUSION

    Les charpentes en bois offrent de nombreuxavantages dans le cas de btiments com-merciaux. Le cahier permet lutilisateurdvaluer rapidement une option de constru-ction. De plus, le bois prsente une diversitde choix, dont :

    Cots de main-doeuvre concurrentiels. Disponibilit de main-doeuvre.

    Facilit de montage et de manutentiondes matriaux.

    Mise en uvre plus rapide.

    Options de finition. Formes de btiment complexes relativement

    faciles raliser.

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    1.0 Introduction

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    La section 2 prsente le btiment type faisant

    lobjet du cahier. Elle indique les dimensions,les lvations et les plans types, les dtails desfermes de toit, les donnes climatiques et lesmatriaux ainsi que les charges permanentes etleur incidence respectives sur le calcul.

    On a opt pour un btiment gnrique afinde dmontrer la flexibilit et la polyvalencede la construction en bois.

    Les utilisateurs peuvent adapter le formatmodulaire du btiment type leurs propres

    projets en utilisant les tableaux de la section 3

    qui couvrent une gamme de portes et deconditions de chargement.

    La prsence de nombreuses baies dans lesmurs, dans une zone sismique relativementactive, dmontre toute la flexibilit de laconstruction en bois.

    Lexemple retenu est un mail commercial enbande, bien que les tableaux puissent tre utili-ss pour nimporte quel btiment dun tage.

    2.0 Agencement

    2.1 lvations du btiment

    LVATION SUD (AVANT)

    LVATION NORD (ARRIRE)

    LVATIONS DES MURS EST ET OUEST

    1,829 12

    4

    3 , 6 6 0

    1,829 12 4

    3 , 6 6 0

    3 , 0 4 8

    2 , 1 3 4

    2 . 1 3 4

    2 . 7 4 3

    12 4 1,829

    12 4 1,829

    12 4 1,829

    AVANT ARRIRE

    0,610

    3 , 6 6 0

    2 , 7 4 3

    2 , 1 3 4 Les dimensions

    sont en mtres

    Ces trois lvations illustrent les caractris-tiques du btiment type. Les caractristiquescomprennent notamment 75 % douverturesdans les baies avant, des fentres latrales,des portes de chargement larrire et des

    dimensions standard. Une configurationconomique de toit en croupe avec pente 4/12 at chois pour la structure. Les sections avantet latrales sont surmontes de fermes de bois porte--faux afin de recouvrir les vitrines.

    Figure 2.1lvations du btiment

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    Le btiment comporte quatre baies de 93-112m2(1000-1200 pi2), chacune disposant de fentresavant et de portes daccs de service larrire.Le btiment ne ncessite pas de murs porteurset permet donc de maximiser lutilisation delespace commercial. Les dimensions sontcourantes pour ce genre de btiment.

    La figure 2.2 renvoie aux dimensions et auxlments de charpente, qui sont ombrs dansla section 4. Les donnes destimation sontdrives de la figure 2.2.

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    4

    Figure 2.2Plan du rez-de-chausse

    C 1

    B 1

    C6

    12,192 3,048 7,925 1,220

    1 , 2 2 0

    6 , 7 0 6

    2 , 4 3 8

    2 , 4 3 8

    2 , 4 3 8

    6 , 7 0 6

    1 , 2 2 0

    5 , 1 8 2

    5 , 1 8 2

    2 , 9 3 1

    2 , 1 3 4

    2 , 1 3 4

    2 , 1 3 4

    2 , 1 3 4

    2 , 9 3 1

    2 , 9 3 1

    0 , 9 1 5

    T Y P .

    0 , 9 1 5

    T Y P .

    2 , 9 3 1

    C 2

    C 4

    C 3

    C 3

    C 4

    C 4

    C 4

    C 2

    C 22,642

    3,048 7,925 12,192

    1,220

    2,642 2,642 C6 C5 C5 C6

    B4 B4 B4

    C 7

    C 7

    C 7

    C 7

    C 7

    C 7

    C 7

    C 7 B 3

    B 3

    B 3

    B 3

    C 2

    C 1

    B 1

    B 2

    B 2

    B 2

    B 1

    B 2

    B 1 4 , 8 7 7

    3 , 0 4 8

    2 , 4 3 8

    3 , 0 4 8

    3 , 0 4 8

    3 , 0 4 8

    4 , 8 7 7

    2 , 4 3 8

    9 , 1 4 4

    7 , 6 2 0

    7 , 6 2 0

    9 , 1 4 4

    3 3 , 5 2 8

    0 , 6 1 0

    0 , 6 1 0

    0 , 6 1 0

    0 , 9 1 5

    T Y P .

    0 , 9 1 5

    T Y P .

    0 , 9 1 5

    T Y P .

    0 , 6 1 0

    0 , 9 1 5 T Y

    P .

    0 , 9 1 5

    T Y P .

    0 , 9 1 5

    T Y P .

    C5 C5 C6 B4 B4 B4

    2,642 2,642 2,642

    N O R D D U

    B T I M E N T

    N

    Mur de cisaillement N-S

    Mur mitoyen

    Le mur central est un mur de cisaill ement

    Mur mitoyen

    Les dimensions sont en mtres

    2.2 Plan du rez-de-chausse

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    Le plan du toit illustre le positionnement etlagencement des fermes en croupe. Le porte--faux est de 1,829 m (6 pi) sur trois des facesdu btiment. Une attention toute particuliredoit tre apporte aux fermes en porte--faux

    et leurs ractions sur les poutres dappui.Il faut galement tenir compte du contrevente-ment latral des fermes et du transfert approprides forces latrales aux murs de cisaillement.

    C a h i e r p r a t i q u e d e c a l c u l e t d e s t i m a t i o n

    5

    Figure 2.3Plan du toit

    3 3 , 5

    2 8

    1 , 8 2 9

    1 , 8 2 9

    1 , 8 2 9 1 , 2 2 0

    6 , 7 0 6

    2 , 4 3 8

    2 , 4 3 8

    2 , 4 3 8

    6 , 7 0 6

    1 , 2 2 0 1 , 8 2 9

    5 , 1 8 2

    5 , 1 8 2

    1,829 12,192 0,610 3,048 7,925 1,220

    9 , 1 4 4

    7 , 6 2 0

    7 , 6 2 0

    9 , 1

    4 4

    N O R D D U

    B T I M E N T

    N

    Les fermes dangle ncessitent une attention spciale puisquell es sont habituellement montes dun seul tenant et comportent des dtails de fixation particuliers.

    Fermes de croupe

    Ferme-matresse

    Les dimensions sont en mtres

    2.3 Plan du toit

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    Figure 2.4Btiment standard

    C a h i e r p r a t i q u e d e c a l c u l e t d e s t i m a t i o n

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    P E N T E D U T O I T H A U T E U R

    L A R G E U R D U B T I M E N T

    L O N G U E

    U R D U

    B T I M E

    N T

    Gomtrie du btiment Pente du toit : 18,43 (4/12)Hauteur sous avant-toit : 3,660 m (12 pi)Largeur du btiment : 12,192 m (40 pi)Longueur du btiment : 33,528 m (110 pi)Nombre dtages : 1

    Lemplacement du btiment tmoin est repr-sentatif dun cas type. Ce cas particulier utiliseune charge de neige modre, une forte charge

    sismique et une lgre charge de vent. Lesutilisateurs peuvent adapter leur btiment enapportant des changements au btiment tmoin.

    Les donnes de calcul sont celles du Codenational du btiment du Canada, Annexe C

    Donnes climatiques pour le calcul des bti-ments au Canada .

    Lieu de rfrence : Surrey (Colombie-britannique)Charges prvues :

    Neige Charge de neige au sol (rcurrence 1/30) Ss = 2,20 kPa (45,9 lbf/pi2)Charge de pluie associe Sr = 0,30 kPa (6,26 lbf/pi2)

    Vent Pression dynamique de rfrence q1/10 = 0,36 kPa (7,52 lbf/pi2)(rcurrence 1/10)Pression dynamique de rfrence q1/30 = 0,43 kPa (8,98 lbf/pi2)(rcurrence 1/30)Pression dynamique de rfrence q1/100 = 0,52 kPa (10,9 lbf/pi2)(rcurrence 1/100)

    Sismiques Zone sismique dacclration Za = 4Zone sismique de vitesse Zv = 4Rapport de vitesse de la zone v = 0,20

    2.4 Gomtrie du btiment

    2.5 Caractristiques de lemplacement

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    Les charges permanentes choisies sont repr-sentatives des matriaux de construction typesutiliss au Canada pour ce type de construction.

    Cependant, les applications diffrent les unes desautres et lutilisateur peut modifier le cas de calculet ladapter ses besoins.

    C a h i e r p r a t i q u e d e c a l c u l e t d e s t i m a t i o n

    7

    Les charges permanentes prsentesci-dessus sont reprsentatives de certainsmatriaux de construction courants. Toutesces valeurs peuvent tre remplaces par

    celles des matriaux numres la page571 du h . Par exemple : 0,12 kPa pourdes bardeaux dasphalte au lieu de 0,070 kPapour lacier ondul.

    2.6 Charges permanentes

    Ces charges prvues sont celles utilises pour le calcul.

    Toit Acier ondul WD /Cos (18,43) 0,074 kPa (1,54 lbf/pi2) WD= 0,070 kPa (1,46 lbf/pi2)Revtement intermdiaire contreplaquou OSB WD /Cos (18,43) de 12,5 mm 0,079 kPa (1,65 lbf/pi2) WD= 0,075 kPa (1,57 lbf/pi2)Isolant en matelas, 175 mm 0,035 kPa (0,73 lbf/pi2)Fermes du toit (par le fournisseur) 0,096 kPa (2,00 lbf/pi2)Plafond panneau sec de 12,5 mm 0,125 kPa (2,61 lbf/pi2)Mcanique et lectricit 0,145 kPa (3,03 lbf/pi2)Divers 0,096 kPa (2,00 lbf/pi2)

    Total relativement la projection horizontale :0,65 kPa (13,57 lbf/pi2

    )

    Murs extrieurs Parement daluminium 0,070 kPa (1,46 lbf/pi2)Revtement intermdiairecontreplaqu ou OSB de 12,5 mm 0,075 kPa (1,57 lbf/pi2)Montants 38 x 140 mm espacs de 406 mm 0,070 kPa (1,46 lbf/pi2)Isolant en matelas, 140 mm 0,028 kPa (0,58 lbf/pi2)Murs, panneau sec de 12,5 mm 0,125 kPa (2,61 lbf/pi2)

    Total relativement la surface murale : 0,37 kPa (7,68 lbf/pi2)

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    3.0 Calcul prliminaire Porte La section 3 comporte des tableaux et un exem-ple destimation dtaill. Les deux premiers jeux de tableaux (pour le toit et pour les mursdossature), permettent lutilisateur de choisirune solution en fonction de la gomtrie et descharges du btiment. Un exemple destimationdtaill, driv des exigences de calcul de lasection 4, est prsent de manire illustrerlensemble du processus destimation et decalcul. Un tableau rsum est prsent demanire souligner les cots structuraux totauxde chaque lment ainsi que le cot global dela charpente. Un tableau Rsum des compo-sants illustre les exigences structuralesdu mme exemple sous trois scnarios dechargement distincts.

    Paramtres de cot Le prsent cahier peut faciliter lestimationdes quantits et des cots dune charpentede base. Grce aux tables de cot, lestimateurpeut dterminer laire du btiment, sa hauteur,sa largeur et son emplacement et ainsi estimerrapidement les cots de son projet. Deux jeuxde tableaux sont prsents : un pour les toitset lautre pour les murs. Les toits et les mursregroupent lessentiel des cots dun btimentdun tage.La prescription des matriaux de constructioncompte essentiellement sur une dterminationrapide de la faisabilit du projet. Ce cahiercontribue raccourcir ce processus et dter-miner les effets des changements apports auxparamtres du btiment. Cette mthodologiese base sur des simplifications pour tablir unemoyenne des cots dun systme structural.Par consquent, les tableaux sont recommandspour les fins destimation prliminaire, cest--dire pour les estimations de classe-D. Leprocessus de soumission exige de dterminerles cots dfinitifs qui sont sujets aux fluctua-tions locales, rgionales et commerciales.Comment utiliser les tableaux Les tableaux destimation permettent luti-lisateur de dterminer les effets des diversesvaleurs de longueur, de largeur, de hauteur,de type et de pente de toit. La modificationde la largeur dun btiment ou lutilisationdun concept existant un nouvel endroit,sous dautres charges, aura une influencesur lestimation prliminaire.

    La premire tape consiste obtenir un

    indice de cot de chacun des fournisseursde matriaux, savoir:l Fournisseur de fermes

    $/pied mesure de planchel Fournisseur de bois doeuvre

    $/pied mesure de planchel Fournisseur de LVL

    $/pied mesure de planchel Fournisseur de revtement intermdiaire

    $/pied carrLunitpied mesure de planche est utilise parlindustrie du bois pour mesurer les quantits.

    Un pied mesure de planche (pmp) quivaut la largeur nominale multiple par lpaisseurnominale (en pouces) et divise par 12 fois lalongeur en pieds. On lutilise ici pour illustrer lesbesoins en matriaux relativement une solu-tion particulire. Par exemple, une ferme de44 pieds pourrait ncessiter 150 pieds mesurede planche (pmp). En outre, le cot dun pmpdune ferme comprend le cot de conception, defabrication et de matriau. Par exemple, 1,50 $pourrait reprsenter le cot par pmp duneferme, pour en arriver un cot de 225,00 $pour la ferme. Cependant, dans le cas du boisdoeuvre, du revtement intermdiaire et desproduits dingnierie en bois, le pmp est plustroitement associ aux cots de matriau.

    Par consquent, les cots en dollars par pmpou les indices de cot reposent sur certaineshypothses. Celles-ci sont numres ctde chacun des tableaux qui en font mention.Lorsquon demande des cots en fonction deces indices, il importe que le fournisseur dematriau comprenne le sens de ces hypothses.Les cots associs aux divers matriauxvarieront dune rgion lautre. Cest pourquoiil importe que les indices de cot obtenussoient spcifiques la rgion concerne.

    Lorsquon dsire substituer des lments spci-fiques ou brevets des produits gnriques,il faut driver les valeurs de calcul des spcifica-tions du fabricant. Il est suggr de procder lestimation avec prcaution puisque lobjet estdtablir une estimation prliminaire. Cest lutilisateur quil incombe de dterminer avec justesse le cot de chacune des catgoriesde matriaux envisages dans le cadredu projet vis.

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    Les tableaux des fermes suivants donnentles pmp de fermes par aire de toit horizontal.Ces chiffres peuvent tre traduits en cot defermes par pied carr daire de toit horizontale,par application de lindice de cot (1,50 $ parpmp pour le prsent exemple).

    On peut gnralement obtenir cet indice decot de fermes local ou rgional et celui-cidevrait comprendre les cots de matriau,de main-doeuvre, de conception et les fraisgnraux. Ces cots unitaires sont sujetsaux fluctuations locales, rgionales etcommerciales.

    Une ferme utilise habituellement plusieursqualits et formats de bois doeuvre. Pourfaciliter le processus destimation, lindice de

    cot comporte un cot de matriau moyen.

    Lorsquil soumissionne sur un projet spci-fique, le fournisseur de fermes soumet uncot plus dtaill.

    Les tableaux ci-dessous portent sur deuxstyles de toit : I) les fermes de divers typeset II) les produits en bois dingnierie pourles toits plats de faible profondeur utilisslorsque le dgagement dtage a une grandeimportance.

    Les tableaux comprennent un porte--fauxde 1,2 m (4 pi) pour les fermes. Lutilisateurqui vise une estimation budgtaire peutremplacer les valeurs du porte--faux pardes portes libres, sans changement notable.Llimination dun lment dappui dmevertical peut quivaloir, peu prs, une aug-

    mentation de la porte libre de 1,2 m (4 pi).

    Exemple : Comment utiliser les tableaux de fermes

    La prsente estimation est base sur la configuration du btiment de calcul tmoin.

    Les parties ombrages indiquent la solution du calcul tmoin de la section 4.

    Le premier groupe de tableaux prsente une exigence de pmp par pied carr, tandis quele second prsente les cots par pied carr daire de toit horizontale.

    tape Dans lexemple

    1 Choisir le type de systme de toit. Fermes2 Choisir un profil de toit. Fermes en croupe du Tableau 3.1.

    3 Choisir, dans le tableau Fermes en croupe La porte est de 13,4 m (y compris le(pmp/pieds carrs) la porte, la charge porte--faux de 1,2 m), charge de toitprvue et la pente. prvue de 2 kPa et pente de toit de 4/12.

    4 Dterminer, laide du tableau, le nombre Dans la partie ombrage, lire 1,70 pmp/pi2de pmp ncessaire par pied carr daire daire de toit horizontale.de toit horizontal.

    5 Dterminer lindice de cot du fournisseur Utiliser 1,50 $ par pmp.de fermes. Voir explication ci-dessus.

    6 Multiplier lindice par le nombre de 1,70 pmp/pi2 x 1,50 $ donne 2,55 $ par pi2

    pmp/pieds carrs. selon le Tableau 3.6.7 Multiplier laire de btiment par 2,55 $. 2,55 $ x (44 pi x 110 pi) donne 12,342 $

    pour le systme de toit.

    8 Pour lensemble de calcul du btiment, Aire : 4840 pi2. Pmp totaux = 4840 x 1,70 = 8228reporter laire du btiment, le total et indice de 1,50 $.de pmp et lindice de cot dans letableau Rsum des cots de la page 25.

    Note : Il sagit dun cot prliminaire.

    3.1 Tableaux Fermes du toit

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    Tableau 3.1Pmp par aire de toit horizontale (pi 2 )pour fermes

    en croupe

    Tableau 3.2Pmp par aire de toit horizontale (pi 2 )pour fermes pignon

    Tableaux des besoins en pmp de fermes

    Notes : Lutilisateur notera que lefficacit est maximale 16,5 m (54 pi). Lutilisation dune pente de toit plus faiblerduira galement les besoins en matriau, surtout dans le cas de la porte de 16,5 m (54 pi).

    FERMES Charges de toit prvues EN CROUPE 1 kPa (20 lbf/pi2) 2 kPa (40 lbf/pi2) 3 kPa (60 lbf/pi2)

    pente 4/12 6/12 8/12 4/12 6/12 8/12 4/12 6/12 8/12porte10,4 m (34 pi) 1,46 1,64 1,80 1,63 1,78 1,94 1,85 1,92 1,9713,4 m (44 pi) 1,70 1,70 1,88 1,70 1,86 2,06 2,04 2,07 2,3016,5 m (54 pi) 1,64 1,95 2,34 1,67 2,03 2,40 2,02 2,25 2,5719,5 m (64 pi) 1,81 2,07 2,03 2,08 2,15 2,41

    Notes : Lutilisateur notera que lefficacit est maximale 16,5 m (54 pi). Lutilisation dune pente de toit plus faiblerduira galement les besoins en matriau, surtout dans le cas de la porte de 16,5 m (54 pi).

    Charges de toit prvues FERMES PIGNON 1 kPa (20 lbf/pi2) 2 kPa (40 lbf/pi2) 3 kPa (60 lbf/pi2)

    pente 4/12 6/12 8/12 4/12 6/12 8/12 4/12 6/12 8/12porte10,4 m (34 pi) 1,46 1,58 1,72 1,63 1,78 1,88 2,00 1,92 1,9713,4 m (44 pi) 1,70 1,70 1,88 1,70 1,86 2,06 2,04 2,07 2,3016,5 m (54 pi) 1,60 1,95 2,34 1,61 2,03 2,40 2,00 2,25 2,5719,5 m (64 pi) 1,68 2,07 2,08 2,08 2,15 2,41

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    Charges de toit prvues 1 kPa (20 lbf/pi2) 2 kPa (40 lbf/pi2) 3 kPa (60 lbf/pi2)

    porte10,4 m (34 pi) 1,58 1,78 1,9213,4 m (44 pi) 1,70 1,86 2,0716,5 m (54 pi) 1,95 2,03 2,2519,5 m (64 pi) 2,07 2,08 2,41

    Charges de toit prvues 1 kPa (20 lbf/pi2) 2 kPa (40 lbf/pi2) 3 kPa (60 lbf/pi2)

    pente 0,5/12 0,5/12 0,5/12porte10,4 m (34 pi) 1,58 1,78 1,9213,4 m (44 pi) 1,70 1,86 2,0716,5 m (54 pi) 1,95 2,03 2,2519,5 m (64 pi) 2,07 2,08 2,41

    Notes: Il est pris pour hypothse quune ferme-matresse de 7,32 m (24 pi)supporte deux fermes monopentes de 10,35 m (34 pi).

    FERMES EN MANSARDE

    FERMES FAIBLE PENTE

    Charges de toit prvues 1 kPa (20 lbf/pi2) 2 kPa (40 lbf/pi2) 3 kPa (60 lbf/pi2)

    pente 4/12 4/12 4/12porte20,7 m (68 pi) 2,23 2,77 3,05

    FERMES MONOPENTES SUR FERME-MATRESSE

    Tableau 3.3Pmp par aire de toit horizontale (pi 2 )pour fermes

    en mansarde

    Tableau 3.4Pmp par aire de toit horizontale (pi 2 )pour fermes faible pente

    Tableau 3.5Pmp par aire de toit horizontale (pi 2 )pour fermes monopentes sur ferme-matresse

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    Tableau 3.6Cot par aire de toit horizontale (pi 2 )bas sur un indice de cot de 1,50 $ pour fermes en croupe

    Table 3.7Cot par aire de toit horizontale (pi 2 )bas sur un indice de cot de 1,50 $ pour fermes pignon

    Tableaux des cots de fermes

    Notes : Lutilisateur notera que lefficacit est maximale 16,5 m (54 pi). Lutilisation dune pente de toit plusfaible rduira galement les besoins en matriau, surtout dans le cas de la porte de 16,5 m (54 pi).

    FERMES Charges de toit prvues EN CROUPE 1 kPa (20 lbf/pi2) 2 kPa (40 lbf/pi2) 3 kPa (60 lbf/pi2)

    pente 4/12 6/12 8/12 4/12 6/12 8/12 4/12 6/12 8/12porte10,4 m (34 pi) 2,19$ 2,47$ 2,70$ 2,44$ 2,68$ 2,91$ 2,77$ 2,88$ 2,95$13,4 m (44 pi) 2,55 $ 2,55 $ 2,82 $2,55$ 2,79 $ 3,09$ 3,06 $ 3,11 $ 3,45 $16,5 m (54 pi) 2,46$ 2,93$ 3,52$ 2,50$ 3,05$ 3,60$ 3,03$ 3,37$ 3,85$19,5 m (64 pi) 2,72 $ 3,10 $ 3,04$ 3,13 $ 3,23 $ 3,62 $

    Notes : Lutilisateur notera que lefficacit est maximale 16,5 m (54 pi). Lutilisation dune pente de toit plus faiblerduira galement les besoins en matriau, surtout dans le cas de la porte de 16,5 m (54 pi).

    Charges de toit prvues FERMES PIGNON 1 kPa (20 lbf/pi2) 2 kPa (40 lbf/pi2) 3 kPa (60 lbf/pi2)

    pente 4/12 6/12 8/12 4/12 6/12 8/12 4/12 6/12 8/12porte10,4 m (34 pi) 2,19$ 2,37$ 2,58 $ 2,44$ 2,68$ 2,81$ 3,00$ 2,88$ 2,95 $13,4 m (44 pi) 2,55$ 2,55$ 2,82 $ 2,55$ 2,79$ 3,09$ 3,06$ 3,11$ 3,45 $

    16,5 m (54 pi) 2,40$ 2,93$ 3,52 $ 2,42$ 3,05$ 3,60$ 3,00$ 3,37$ 3,85 $19,5 m (64 pi) 2,52$ 3,10 $ 3,11$ 3,13$ 3,23$ 3,62$

    Ces tableaux indiquent lutilisateur le cot par pied carr bas sur un indice de cot de 1,50 $tir de lexemple ci-dessus. Lutilisateur doit se procurer cet indice de cot auprs de sonfournisseur de fermes puisque ces valeurs fluctuent.

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    Charges de toit prvues 1 kPa (20lbf/pi2) 2 kPa (40lbf/pi2) 3 kPa (60lbf/pi2)

    porte10,4 m (34 pi) 2,37$ 2,68$ 2,88$13,4 m (44 pi) 2,55$ 2,79$ 3,11$16,5 m (54 pi) 2,93$ 3,05$ 3,37$19,5 m (64 pi) 3,10$ 3,13$ 3,62$

    Charges de toit prvues 1 kPa (20lbf/pi2) 2 kPa (40lbf/pi2) 3 kPa (60lbf/pi2)

    pente 0,5/12 0,5/12 0,5/12porte10,4 m (34 pi) 2,37 $ 2,68 $ 2,88 $13,4 m (44 pi) 2,55 $ 2,79 $ 3,11 $16,5 m (54 pi) 2,93 $ 3,05 $ 3,37 $19,5 m (64 pi) 3,10 $ 3,13 $ 3,62 $

    Notes : Il est pris pour hypothse quune ferme-matresse de 7,32 m (24 pi) supporte deuxfermes monopentes de 10,35 m (34 pi).

    FERMES EN MANSARDE

    FERMES FAIBLE PENTE

    Charges de toit prvues 1 kPa (20lbf/pi2) 2 kPa (40lbf/pi2) 3 kPa (60lbf/pi2)

    pente 4/12 4/12 4/12portedu systme20,7 m (68 pi) 3,34$ 4,16$ 4,57$

    FERMES MONOPENTES SUR FERME-MATRESSE

    Hypothses des tableaux de fermes du toit

    Le cot est bas sur des situations types avec les charges de toit prvues 1, 2 et 3 kPa. Les accumula-tions de neige et les charges mcaniques nont pas t prises en compte puisque ces cas peuventdiffrer trs fortement.

    Les fermes sont espaces de 610 mm entre axes.

    Chaque porte comporte un porte--faux de 1,2 m (4 pi). Les tableaux sont bass sur lempreinte des fermes relativement au calcul des aires.

    Lindice pmp comprend le cot complet dune ferme non livre. Lindice de cot de ferme pmp a t tabli 1,50 $ par pied carr de couverture horizontale.

    Tableau 3.8Cot par aire de toit horizontale (pi 2 )bas sur un indice

    de cot de 1,50 $ pour fermes en mansarde

    Tableau 3.9Cot par aire de toit horizontale (pi 2 ) bas sur un indice de cot de 1,50 $ pour fermes faible pente

    Tableau 3.10

    Cot par aire de toit horizontale (pi 2 )bas sur un indice de cot de 1,50 $ pour fermes monopentes sur ferme-matresse

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    Une variante de toit plat consisterait utiliser des produits dingnierie en boisde la manire indique ci-dessous. Si les

    exigences de votre btiment requirent unehauteur dtage suprieure, ces produitspourraient tre avantageux.

    SOLIVES DE BOIS EN I OU FERMES TREILLIS TUBULAIRE

    3.2 Tableaux Produits dingnierie en bois

    Charges de toit prvues

    1 kPa (20 lbf/pi2) 2 kPa (40 lbf/pi2) 3 kPa (60 lbf/pi2)

    porte10,4 m (34 pi) 406 mm16 po srie350 559 mm 22 po srie L60 584 mm 23 po srie TJL OW13,4 m (44 pi) 559 mm22 posrieL60 711 mm 28 po srie TJL OW 965mm38 posrie TJLXOW16,5 m (54 pi) 610 mm24 posrieH90 1016 mm 40 po srie TJLX 1118 mm 44 po srie TJS OW19,5 m (64 pi) 940 mm 37 po srie 1143 mm 45 po srie 1016 mm 40 posrie

    TJLX OW TJS OW TJH OW

    Charges de toit prvues

    1 kPa (20 lbf/pi2) 2 kPa (40 lbf/pi2) 3 kPa (60 lbf/pi2)

    porte10,4 m (34 pi) 1,58 $ 1,59 $ 2,34 $13,4 m (44 pi) 1,59 $ 2,47 $ 3,10 $

    16,5 m (54 pi) 2,30 $ 2,87 $ 3,63 $19,5 m (64 pi) 2,65 $ 3,63 $ 5,35 $

    Notes : Ces exemples de cots furent communiqus par Trus Joist MacMillan aux fins destimation prliminaire.Il incombe lutilisateur de sinformer des cots reprsentatifs auprs de son fournisseur, puisque denombreux fournisseurs offrent une grande diversit de produits et de configurations.

    Hypothses des tableaux de produits en bois dingnierie Le cot est bas sur des situations types avec les charges de toit prvues 1, 2 et 3 kPa.

    Les accumulations de neige et les charges mcaniques nont pas t prises en compte puisqueces cas peuvent diffrer trs fortement.

    Les lments en bois dingnierie sont espacs de 610 mm entre axes. Les portes des tableaux comportent un porte--faux de 1,2 m (4 pi). Par consquent, la porte

    libre est de 1,2 m (4 pi) plus courte que la porte du systme.

    Sil veut raliser la pleine porte du systme, lutilisateur est invit communiquer avec sonfournisseur de produits dingnierie en bois.

    Ces tableaux sont bass sur une charge permanente de 0,67 kPa (14 lbf/pi2).

    Tableau 3.11Bois dingnierie Solutions Produits

    Tableau 3.12Bois dingnierie Cots Produits par aire de toit horizontale (pi 2 )

    SOLIVES DE BOIS EN I OU FERMES TREILLIS TUBULAIRE

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    3.3 Tableaux Murs dossature

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    Les tableaux pour murs dossature ci-dessousindiquent le format, la hauteur et le cot parmtre relativement diverses configurations.

    Les tableaux gnraux pour murs dossatureindiquent les cots associs une hauteuret un espacement de montants particuliersrelativement une diversit de cas.

    Les tableaux solutions pour murs dossatureindiquent la solution la plus conomique et lecot par mtre pour une largeur de btimentet une charge de toit laide dun cot de0,50$ par pmp.Cet indice de cot devrait tre fourni par lefournisseur local de bois doeuvre et est sousrserve des fluctuations locales, rgionaleset commerciales.

    Tableaux gnraux Murs dossature

    89 mm2 x 4

    espacement hauteur pmp/m de mur $/m de mur mm (po) m (pi)

    3,05 (10) 32,8 16,40 $305(12) 3,66 (12) 37,2 18,59 $

    4,27 (14) 43,7 21,87 $4,88 (16) 48,1 24,06 $3,05 (10) 27,3 13,67 $

    406(16) 3,66 (12) 30,6 15,31 $4,27 (14) 36,1 18,04 $4,88 (16) 39,4 19,68 $3,05 (10) 21,9 10,94 $

    610(24) 3,66 (12) 24,1 12,03 $4,27 (14) 28,4 14,22 $4,88 (16) 30,6 15,31 $

    140 mm2 x 6

    espacement hauteur pmp/m de mur $/m de mur mm (po) m (pi)

    3,05 (10) 49,2 24,61 $305(12) 3,66 (12) 55,8 27,89 $

    4,27 (14) 65,6 32,81 $4,88 (16) 72,2 36,09 $3,05 (10) 41,0 20,51 $

    406(16) 3,66 (12) 45,9 22,97 $4,27 (14) 54,1 27,07 $4,88 (16) 59,1 29,53 $

    3,05 (10) 32,8 16,40 $610(24) 3,66 (12) 36,1 18,04 $

    4,27 (14) 42,7 21,33 $4,88 (16) 45,9 22,97 $

    Tableau 3.13Besoins en montants de 38x89 mm

    Tableau 3.14Besoins en montants de 38x140 mm

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    184 mm2 x 8

    espacement hauteur pmp/m de mur $/m de mur mm (po) m (pi)

    3,05 (10) 65,6 32,81 $

    305(12) 3,66 (12) 74,4 37,18 $4,27 (14) 87,5 43,74 $4,88 (16) 96,2 48,12 $3,05 (10) 54,7 27,34 $

    406(16) 3,66 (12) 61,2 30,62 $4,27 (14) 72,2 36,09 $4,88 (16) 78,7 39,37 $3,05 (10) 43,7 21,87 $

    610(24) 3,66 (12) 48,1 24,06 $4,27 (14) 56,9 28,43 $4,88 (16) 61,2 30,62 $

    235 mm2 x 10

    espacement hauteur pmp/m de mur $/m de mur mm (po) m (pi)

    3,05 (10) 82,0 41,01 $305(12) 3,66 (12) 93,0 46,48 $

    4,27 (14) 109,4 54,68 $4,88 (16) 120,3 60,15 $3,05 (10) 68,4 34,18 $

    406(16) 3,66 (12) 76,6 38,28 $4,27 (14) 90,2 45,11 $

    4,88 (16) 98,4 49,21 $3,05 (10) 54,7 27,34 $

    610(24) 3,66 (12) 60,1 30,07 $4,27 (14) 71,1 35,54 $4,88 (16) 76,6 38,28 $

    Notes: 1. Les cots sont exprims en dollars par mtre.2. La seconde colonne reprsente les pmp par mtre de mur.3. Ces tableaux sappliquent des montants de 38 mm dpaisseur.

    Tableau 3.15Besoins en montants de 38x184 mm

    Tableau 3.16Besoins en montants de 38x235 mm

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    Exemple

    Les parties ombrages indiquent la solution lexemple de calcul prsent dans la partie 4.

    tape Dans lexemple 1 Choisir le tableau correspondant 12,2 m (40 pi) du Tableau 3.18.

    la largeur de votre btiment.2 Choisir la hauteur de mur et la Hauteur de mur de 3,66 m (12 pi),

    charge de toit prvue. charge de toit prvue de 2 kPa.3 Dterminer la rencontre de 3,66 m et 2 kPa. Sous Solution, lire 6 16, utiliser

    38 x 140 mm espacs de 406 mm.4 Dterminer le cot de 38 x 140 mm Obtenir 45,9 pmp par mtre de

    espacs de 406 mm. matriau au cot de 22,97 $/mtre.

    Note : Il sagit dune estimation de cot prliminaire.

    Hypothses des tableaux de murs dossature Les cots sont bass sur un indice de cot de 0,50 $ par pmp. Les murs dossature comportent une sablire double et une lisse basse simple et des

    supports de clouage espacs dau plus 1,2 m.

    Ces tableaux indiquent les rsultats pour charges de gravit et charges de vent.Il na pas t tenu compte dans le calcul de lincidence des murs de cisaillement.

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    largeur du btiment porte--faux de 0.6 1.83 m

    Largeur de btiment 9,1 m (30 pi)Charge de toit prvue 1 kPa 2 kPa 3 kPa

    (20 lbf/pi2) (40 lbf/pi2) (60 lbf/pi2)

    Longueur de montant Solution Pmp/m Cot/m Solution Pmp/m Cot/m Solution Pmp/m Cot/m3,05 m (10 pi) 4 12 32,8 16,40$ 4 12 32,8 16,40$ 6 16 41,0 20,51$

    3,66 m (12 pi) 6 16 45,9 22,97$ 6 16 45,9 22,97$ 6 16 45,9 22,97$4,27 m (14 pi) 6 16 54,1 27,07$ 6 16 54,1 27,07$ 6 12 65,6 32,81$4,88 m (16 pi) 8 24 61,2 30,62$ 8 24 61,2 30,62$ 8 16 78,7 39,37$

    Notes : 1. 4 12 est un montant de 38 x 89 mm espacement de 305 mm2. 6 12 est un montant de 38 x 140 mm espacement de 305 mm3. 6 16 est un montant de 38 x 140 mm espacement de 406 mm4. 8 12 est un montant de 38 x 184 mm espacement de 305 mm5. 8 16 est un montant de 38 x 184 mm espacement de 406 mm6. 8 24 est un montant de 38 x 184 mm espacement de 610 mm

    Tableaux des ossatures murales les plus conomiques

    Tableau 3.17Ossature murale la plus conomique pour des systmes de 9,1 m de largeur

    Tableau 3.18Ossature murale la plus conomique pour des systmes de 12,2 m de largeur

    Largeur de btiment 12,2 m (40 pi)Charge de toit prvue 1 kPa 2 kPa 3 kPa

    (20 lbf/pi2) (40 lbf/pi2) (60 lbf/pi2)

    Longueur de montant Solution Pmp/m Cot/m Solution Pmp/m Cot/m Solution Pmp/m Cot/m3,05 m (10 pi) 4 12 32,8 16,40$ 6 16 41,0 20,51$ 6 16 41,0 20,51$

    3,66 m (12 pi) 6 16 45,9 22,97$ 6 16 45,9 22,97$ 6 16 45,9 22,97$4,27 m (14 pi) 6 16 54,1 27,07$ 6 16 54,1 27,07$ 8 24 56,9 28,43$4,88 m (16 pi) 8 24 78,7 39,37$ 8 16 78,7 39,37$ 8 16 78,7 39,37$

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    Notes : 1. 4 12 est un montant de 38 x 89 mm espacement de 305 mm2. 6 12 est un montant de 38 x 140 mm espacement de 305 mm3. 6 16 est un montant de 38 x 140 mm espacement de 406 mm4. 8 12 est un montant de 38 x 184 mm espacement de 305 mm5. 8 16 est un montant de 38 x 184 mm espacement de 406 mm

    6. 8 24 est un montant de 38 x 184 mm espacement de 610 mm

    Hypothses des tableaux des ossatures murales les plus conomiques Les charges de vent utilises pour dterminer la pression latrale sont bases sur un

    q30 de 0,5 kPa et un q10 de 0,4 kPa. Il a t suppos une dure dapplication courte pour charge combine.

    Il a t suppos une utilisation en milieu sec et labsence de traitement. Les montants sont immobiliss et retenus latralement par le revtement intermdiaire

    qui prvient galement le flambage dans laxe le plus faible. Le mur respecte les critres dun systme de cas 2. La largeur du btiment est la distance dun mur extrieur un autre mur extrieur.

    Les tableaux tiennent compte dun porte--faux de 0,6 1,83 m (2 6 pi). Les tableaux gnraux prsentent les cots de nombreux ensembles de murs dossature

    pour ceux qui ont dj complt leurs calculs. Ces cots sont bass sur un indice de cot de 0,50$ par pmp.

    Largeur de btiment 15,2 m (50 pi)Charge de toit prvue 1 kPa 2 kPa 3 kPa

    (20 lbf/pi2) (40 lbf/pi2) (60 lbf/pi2)

    Longueur de montant Solution Pmp/m Cot/m Solution Pmp/m Cot/m Solution Pmp/m Cot/m3,05 m (10 pi) 4 12 32,8 16,40$ 6 16 41,0 20,51$ 6 16 41,0 20,51$3,66 m (12 pi) 6 16 45,9 22,97$ 6 16 45,9 22,97$ 6 16 45,9 22,97$4,27 m (14 pi) 6 16 54,1 27,07$ 6 12 65,6 32,81$ 6 12 65,6 32,81$4,88 m (16 pi) 8 16 78,7 39,37$ 8 16 78,7 39,37$ 8 16 78,7 39,37$

    Tableau 3.19Ossature murale la plus conomique pour des systmes de 15,2 m de largeur

    Largeur de btiment 18,3 m (60 pi)Charge de toit prvue 1 kPa 2 kPa 3 kPa

    (20 lbf/pi2) (40 lbf/pi2) (60 lbf/pi2)

    Longueur de montant Solution Pmp/m Cot/m Solution Pmp/m Cot/m Solution Pmp/m Cot/m3,05 m (10 pi) 4 12 32,8 16,40$ 6 16 41,0 20,51$ 6 16 41,0 20,51$3,66 m (12 pi) 6 16 45,9 22,97$ 6 16 45,9 22,97$ 6 12 55,8 27,89$4,27 m (14 pi) 6 16 54,1 27,07$ 6 12 65,6 32,81$ 8 16 72,2 36,09$4,88 m (16 pi) 8 16 78,7 39,37$ 8 16 78,7 39,37$ 8 16 78,7 39,37$

    Tableau 3.20Ossature murale la plus conomique pour des systmes de 18,3 m de largeur

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    3.4 Relev de matriaux

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    Extrieur Aire du mur nord : 3,660 x 33,528 = 122,7 m2

    Aire du mur sud : 3,660 x 33,528 = 122,7 m2

    Aire du mur est : 3,660 x 12,192 = 44,6 m2

    Aire du mur ouest : 3,660 x 12,192 = 44,6 m2

    334,7 m 2

    Intrieur Aire du mur de cisaillement : 3,660 x 12,192 = 44,6 m2

    Aire des murs mitoyens (x 2) : 3,660 x 12,192 x 2 = 89,2 m2

    133,8 m 2

    Fentres Mur nord :

    Baies de chargement 3,048 x 3,048 x 4 = 37,2 m2

    Portes du personnel 0,915 x 2,134 x 4 = 7,8 m2

    45,0 m 2

    Mur sud :

    Baies fentre de bout/porte 6,706 x 2,134 x 2 = 28,6 m2

    Baies fentre centre/porte 5,182 x 2,134 x 2 = 22,1 m2

    50,7 m 2

    Mur est :

    Baie de fentre 7,925 x 2,134 = 16,9 m2

    Mur ouest :

    Baie de fentre 7,925 x 2,134 = 16,9 m2

    Aire de fentre totale : 129,5 m 2

    Aire de mur totale pour revtement de 12,5 mm : 339,0 m 2

    Le relev de matriau constitue un exempledtaill des quantits estimatives du calcultype. Chaque lment est calcul de faonexacte et le document laisse lutilisateurla possibilit dajouter un pourcentage pourtenir compte des dcoupes, des chutes, ducontreventement et du renforcement desgrandes baies.

    Aires totales des murs et du toit Pour calculer les aires de mur afin de dterminerles quantits de montants, la surface de chaque

    mur est calcule et laire des ouvertures estsoustraite de manire dterminer laire demur exacte. Ce calcul est fait pour dterminerles quantits de revtement intermdiaire etde montants.

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    Toit Dans le cas dun toit pente de 4/12 (18,43), le calcul se fait comme suit :

    Pentes est et ouest : 2(0,5 (14,631 x 7,71)) = 112,8 m2

    Pentes nord et sud : 2( 0,5 ( 37,187 + 22,555)x 7,71) = 460,6 m2

    Aire de toit totale : 573,4 m 2

    Alternativement (37,187 x 14,631) / cos (18,43) = 573,4 m2

    Aire de toit totale pour revtement de 12,5 mm : 573,4 m 2

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    Laire du toit est calcule relativement au toiten croupe de lexemple. Les quatre panneauxdu toit font lobjet dun calcul tridimensionnelexact. Leur total constitue le besoin en revte-ment intermdiaire de toit. Une fois encore,cest lestimateur quil incombe de prvoirune quantit additionnelle de revtementintermdiaire pour tenir compte desconfigurations de toit particulires.

    Murs dossature La longueur totale des montants des murs estcalcule en fonction de laire de mur couverte.Dans le cas du prsent exemple, le mur de cisaille-ment et les murs mitoyens utilisent un espacementde 610 mm comparativement 406 mm pour lesmurs extrieurs.

    Montants espacs de 406 mm Aire de surface extrieure du mur (moins les fentres) :

    334,7 129,5 = 205,1 m2

    Longueur totale des montants espacs de 406 mm205,1 / 0,406 = 506,5 m

    Montants espacs de 610 mm Aire de surface intrieure du mur : 133,8 m2

    Longueur totale des montants espacs de 610 mm133,8 / 0,610 = 219,42 m

    Longueur totale de montants de 38x140 mm (2x6) : 725,9 m

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    Poteau C1 38x140 mm (5 plis) quantit = 2longueur totale de 38x140 mm : 2 x 5 x 3,660 = 36,6 m

    Poteau C2 38x140 mm (3 plis) quantit = 4longueur totale de 38x140 mm : 4 x 3 x 3,660 = 43,9 m

    Poteau C3 38x140 mm (5 plis) quantit = 2longueur totale de 38x140 mm : 2 x 5 x 3,660 = 36,6 m

    Poteau C4 38x140 mm (3 plis) quantit = 4longueur totale de 38x140 mm : 4 x 3 x 3,660 = 43,9 m

    Poteau C5 38x140 mm (4 plis) quantit = 4longueur totale de 38x140 mm : 4 x 4 x 3,660 = 58,6 m

    Poteau C6 38x140 mm (2 plis) quantit = 4longueur totale de 38x140 mm : 4 x 2 x 3,660 = 29,3 m

    Poteau C7 38x140 mm (3 plis) quantit = 8longueur totale de 38x140 mm : 8 x 3 x 3,660 = 87,8 m

    Longueur totale de poteaux 38x140 mm (2x6) : 336,7 m

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    Poteaux Les calculs des poteaux et des poutressont relativement simples. On dtermineles besoins en matriaux en multipliantle nombre dlments de la membrure

    structurale par la longueur des lments.

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    Poutres LVLPoutre B1 45 x 302 mm (2 plis) quantit = 4

    longueur totale de 45x302 mm : 4 x 2 x 3,211 = 25,7 m

    Poutre B2 45 x 302 mm (2 plis) quantit = 4longueur totale de 45x302 mm : 4 x 2 x 2,414 = 19,3 m

    Poutre B3 45 x 302 mm (2 plis) quantit = 4longueur totale de 45x302 mm : 4 x 2 x 3,328 = 26,6 m

    Longueur totale de poutres LVL de 45x302 mm (1 3/4 x 11 7/8) : 71,6 m

    Poutres en gros bois doeuvre Poutre B4 38x286 mm (3 plis) quantit = 6

    longueur totale de 38x286 mm : 6 x 3 x 2,922 = 52,6 m

    Longueur totale de poutres en gros bois d'oeuvre de 38x286 mm(2x12) : 52,6 m

    Les rsultats de cette estimation de quantits sont reports dans le tableauSommaire des cots pour lestimation des cots du projet.

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    lments Dimensions des lments Quantit Indice de prixstructuraux requise pmp1 (par pmp) CotMurs dossature No1/No2 SPF38x140 mm espacs de 406 mm 725,9 m 2381 0,50$ 1,190,47Poteau C1 No1/No2 SPF(5) 38x140 mm 36,6 m 120 0,50$ 60,02Poteau C2 No1/No2 SPF(3) 38x140 mm 43,9 m 144 0,50$ 72,00Poteau C3 No1/No2 SPF(5) 38x140 mm 36,6 m 120 0,50$ 60,02Poteau C4 No1/No2 SPF(3) 38x140 mm 43,9 m 144 0,50$ 72,00Poteau C5 No1/No2 SPF(4) 38x140 mm 58,6 m 192 0,50$ 96,10Poteau C6 No1/No2 SPF(2) 38x140 mm 29,3 m 96 0,50$ 48,05Poteau C7 No1/No2 SPF(3) 38x140 mm 87,8 m 288 0,50$ 143,99Montants nains No1/No2 SPF(2) 38x140 mm 247,0 m 810 0,50$ 405,08

    1309,6 m 4295 PMP 2,147,74Sablires doubles No1/No2 SPF(2) 38x140 mm 184 m 604 0,50$ $301,76Lisses basses No1/No2 SPF(1) 38x140 mm 92 m 302 0,50$ $150,88Calage No1/No2 SPF(1) 38x140 mm 184 m 604 0,50$ 301,76

    460 m 1509 PMP 754,40$

    Poutre B1 LVL (2) 45x302 mm 25,7 m 169 3,00$ 505,78Poutre B2 LVL (2) 45x302 mm 19,3 m 127 3,00$ 379,82Poutre B3 LVL (2) 45x302 mm 26,6 m 174 3,00$ 523,49

    71,6 m 470 PMP 1,409,09$Poutre B4 No1/No2 SPF(3) 38x286 mm 52,6 m 345 0,50$ 172,53

    52,6 m 345 PMP 172,53$Murs de Contreplaqu ou OSB de 12,5 mm clou intervallescisaillement de100mmavecclousde75mmdansdesmontantsSPF 339,0 m2 3647 pi2 0,75 $ 2,735,07 $Revtement Contreplaqu ou OSB de 12,5 mm clou intervallesintermdiaire de toit de 75 mm avec clous de 75 mm dans des montants SPF 573,4 m2 6169 pi2 0,75 $ 4,626,65 $

    912,4 m 2 9816 pi 2 7,361,72$ Fermes de toit Ferme en croupe pente de 4/12 4840 pi2 8228 PMP 1,50$ 12,342,00$

    12,342,00$ Cot totale : 24,187,47

    Aire du btiment Intrieure 40 X 110 4400 ft2 5,50$ par pied carr

    Ce tableau rsume les cots de chaque lment et,au moyen dun indice de prix type, calcule le cot duprojet. Lutilisateur devrait obtenir son propre indicede prix type, en fonction des quantits, pour finsdestimation spcifiques.

    Ces quantits peuvent tre dtermines avec plusde prcision dans le cadre dun processus de calculcomplet qui fournit lutilisateur les dimensions etles quantits exactes. Cependant, en se servant destableaux pour le toit et les murs dossature, lutilisateur

    peut estimer le cot de ces lments avec une relative justesse. Lestimation des poutres et des poteaux peuttre drive des tableaux apparaissant dans le MCCB etdes calculs simples. Les besoins en revtement inter-mdiaire peuvent tre dtermins partir des calculsdaires de surface. Lutilisateur doit cependant procder un calcul dtaill dans le cas des besoins en murs decisaillement et en diaphragmes. Une fois que les quan-tits de matriaux ont t dtermines, lestimation descots, base sur les indices de cots, devrait tretablie par les fournisseurs de matriaux respectifs.

    3.5 Tableau Sommaire des cots

    Tableau 3.21Tableau Sommaire des cots

    Note : 1. Un pied mesure de planche (pmp) quivaut la largeur nominale multiplie par l'paisseur nominale (pouces) divise

    par 12 fois la longueur en pieds. Ex. : 725,9 m de montants de 38 x 140 mm = 725,9 x 3,28 x (2 x 6)12 = 2381 pmp.

    Rsultats Dans le prsent exemple, le rsultat est 5,50 $ par pied carr ou 59,20 $ par mtre carr, ce qui est trs concurrentiel pour ce type de btiment.

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    Ce dernier tableau illustre lvolution delexemple de calcul en fonction des diversescharges de toit prvues. Il sagit dun sommaire

    de lexemple de calcul dtaill selontrois scnarios de chargement.

    Charge de neige Charge de neige Charge de neige lment Exemple de calcul de 1 kPa de 2 kPa de 3 kPa Mur 38 x 140 No1/No2 38 x 140 No1/No2 38 x 140 No1/No2 38 x 140 No1/No2dossature espacs de 610 mm espacs de 610 mm espacs de 610 mm espacs de 487 mmPoutre B1 (2) 45 x 302 LVL (2) 45 x 302 LVL (2) 45 x 302 LVL (2) 45 x 302 LVLPoutre B2 (2) 45 x 302 LVL (3) 38 x 286 (2) 45 x 302 LVL (2) 45 x 302 LVL

    No 1/No 2 SPFPoutre B3 (2) 45 x 302 LVL (3) 38 x 286 (2) 45 x 302 LVL (2) 45 x 302 LVL

    No 1/No 2 SPFPoutre B4 (3) 38 x 286 (2) 38 x 286 (2) 38 x 286 (3) 38 x 286

    No1/No2 SPF No1/No2 SPF No1/No2 SPF No1/No2 SPFPoteau C1 (5) 38 x 140 (5) 38 x 140 (5) 38 x 140 (6) 38 x 140

    No1/No2 SPF No1/No2 SPF No1/No2 SPF No1/No2 SPFPoteau C2 (3) 38 x 140 (3) 38 x 140 (3) 38 x 140 (4) 38 x 140

    No1/No2 SPF No1/No2 SPF No1/No2 SPF No1/No2 SPFPoteau C3 (5) 38 x 140 (4) 38 x 140 (5) 38 x 140 (5) 38 x 140

    No1/No2 SPF No1/No2 SPF No1/No2 SPF No1/No2 SPFPoteau C4 (3) 38 x 140 (2) 38 x 140 (3) 38 x 140 (3) 38 x 140

    No1/No2 SPF No1/No2 SPF No1/No2 SPF No1/No2 SPFPoteau C5 (4) 38 x 140 (4) 38 x 140 (4) 38 x 140 (4) 38 x 140

    No1/No2 SPF No1/No2 SPF No1/No2 SPF No1/No2 SPF

    Poteau C6 (2) 38 x 140 (2) 38 x 140 (2) 38 x 140 (3) 38 x 140No1/No2 SPF No1/No2 SPF No1/No2 SPF No1/No2 SPFPoteau C7 (3) 38 x 140 (3) 38 x 140 (3) 38 x 140 (3) 38 x 140

    No1/No2 SPF No1/No2 SPF No1/No2 SPF No1/No2 SPFDiaphragme Contreplaqu ou OSB Contreplaqu ou OSB Contreplaqu ou OSB Contreplaqu ou OSB

    de 12,5 mm et clous de 7,5 mm et clous de 9,5 mm et clous de 12,5 mm et clousde 2-1/2 po espacs de 2 po espacs de 2 1/2 po espacs de 2-1/2 po espacsde 150 mm de 150 mm de 150 mm de 100-mm (avec calage)

    Murs de Contreplaqu ou OSB Contreplaqu ou OSB Contreplaqu ou OSB Contreplaqu ou OSBcisaillement de 12,5 mm et clous de 9,5 mm et clous de 12,5 mm et clous de 12,5 mm et clous

    de 3 po espacs de 2 1/2 po espacs de 3 po espacs de 3 po espacsde 100 mm de 150 mm de 100 mm de 64 mm

    Tableau 3.22Tableau Sommaire des lments

    Notes : 1. Toutes les dimensions sont exprimes en mm, sauf indications contraires.

    3.6 Tableau Sommaire des lments

  • 8/2/2019 Charpente Conception 1

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    C a h i e r p r a t i q u e d e c a l c u l e t d e s t i m a t i o n

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    4.0 Calcul

    Porte La section 4 prsente un exemple de calculdun btiment dun seul tage type comme uncentre commercial, un restaurant, un mail enbande ou un atelier. Lexemple a t retenusuite une revue des btiments types de cegenre que lon retrouve en Amrique du Nord.Ses caractristiques ont t dtermines demanire pouvoir tre facilement adaptes un btiment dun tage.

    Lexemple comporte les calculs dtaills de lacharpente en bois dun btiment dun tage etfait renvoi des formules structurales, au codedu btiment et son commentaire. Les forces

    sollicitant les lments de la charpente sontextraites de scnarios de chargement typesque lon retrouve au Canada.

    Paramtres du btiment Lexempe utilis est la fois flexible etconomique. Il est flexible parce quil comportedes traves modulaires de 12,2 m x 16,8 m(40 pi x 55 pi) qui peuvent tre orientes dediverses faons. Ses caractristiques compren-nent notamment des sections en surplombau-dessus des cts vitrine et des portes dechargement de marchandise larrire de

    chaque trave.Lexemple est un concept de calcul gnriquede la partie 4 du CNBC. Il constitue une utilisa-tion simple et conomique du bois dans unenvironnement commercial. Les charges sontreprsentatives de la gamme complte desconditions de chargement possibles et visent dmontrer la polyvalence des constructionsen bois.

    L'emplacement est reprsentatif des pressionsde vent de calcul que l'on retrouve au Canada.Toutefois, ce sont les charges sismiques quirgissent le calcul. Lexemple calcule chacun

    des lments de la charpente communs cetype de btiment. Le commentaire a t ajout lappui de nombreuses hypothses, formuleset dcisions. Cependant, dans le cas dun con-cept diffrent, le prsent exemple pourraitservir de modle de calcul.

    Comment util iser lexemple Lexemple dbute avec le calcul des forcessollicitant un btiment prdfini. Le processusest dtaill de manire que les calculs puissentservir pour dautres exemples. Lexempleprsente une analyse complte des chargesde gravit, des pressions dues au vent etdes forces sismiques et leurs rsultats sontprsents en tableaux, en squence logique.Lutilisateur peut ainsi adapter ses calculs auxconditions relles et enregistrer ses rsultats.

    Une fois que les charges appliques ontt calcules, lexemple guide lutilisateur travers le calcul type dun diaphragme de toit,

    dun mur de cisaillement, dune membrureinfrieure, dun mur dossature, dune poutreet dun poteau. De nombreux produits ding-nierie en bois sont brevets et, pour cetteraison, le concepteur doit souvent obtenirles valeurs de calcul du fabricant. Lexemplede calcul utilise des valeurs gnriques. Lasubstitution avec des valeurs exclusives dunfabricant ncessite consultation avec le fabri-cant relativement aux cots et aux paramtresde calcul. Les hypothses lorigine desvaleurs de calcul sont donnes, sil y a lieu.

    La marge gauche a t rserve aux renvois

    aux sections appropries des sourcessuivantes :h Manuel de calcul des charpentes

    en bois, 1995 a CSA O86.1-94Rgles de calcul aux

    tats limites des charpentes en bois A Code national du btiment

    du Canada e Commentaire sur le calcul des

    structures CNB 1995 (Partie 4)

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    4.1 Surcharges dues la neige Lieu de rfrence : Surrey (Colombie-britannique)

    Le toit est-il glissant? (oui/non) : ouiPente du toit (degrs) a = 18,43

    Charge de neige au sol (rcurrence 1/30) : Ss = 2,2 kPaCharge de pluie associe : Sr = 0,30 kPaCoefficient de charge de neige au toit de base : Cb = 0,8Coefficient dexposition au vent : Cw = 1,0Coefficient de pente = 15

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    Cas de chargement 1 : (Charges bases sur la projection horizontale)

    La charge permanente prvue du toit = 0,65 kPaR11D = 4,28 kN/m R21D = 5,23 kN/m

    La surcharge de la neige prvue = 1,93 kPa

    R11L = 12,68 kN/m R21L = 15,50 kN/mW = (D + L) = 16,96 kN/m W = (D + L) = 20,73 kN/m

    Wf = (1,25D + 1,5L) = 24,37 kN/m Wf = (1,25D + 1,5L) = 29,78 kN/m

    Cas de chargement 2 : (Charges bases sur la projection horizontale)

    La charge permanente prvue du toit = 0,65 kPaR12D = 4,28 kN/m R22D = 5,23 kN/m

    La surcharge de neige prvue = 2,20 kPaR12L = 2,42 kN/m R22L = 13,71 kN/m

    W = (D + L) = 6,70 kN/m W = (D + L) = 18,94 kN/mWf = (1,25D + 1,5L) = 8,98 kN/m Wf = (1,25D + 1,5L) = 27,10 kN/m

    0,61 m 12,2 m 1,21 m 0,61 m

    R2 R1

    Figure 4.2Ractions aux murs dues aux charges de gravit du Cas 1

    0,61 m 12,2 m 1,21 m 0,61 m

    R2 R1

    Figure 4.3Ractions aux murs dues aux charges de gravit du Cas 2

    Note : Le premier indice des ractions dtermine le cas de chargement, le second utilise D pour la chargepermanente et L pour la surcharge.

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    Cas de chargement 3 : (Charges bases sur la projection horizontale)

    La charge permanente prvue du toit = 0,65 kPaR13D = 4,28 kN/m R23D= 5,23 kN/m

    La surcharge de neige prvue = 2,20 kPa

    R13L = 12,10 kN/m R23L = 4,03 kN/mW = (D + L) = 16,38 kN/m W = (D + L) = 9,26 kN/m

    Wf = (1,25D + 1,5L) = 23,49 kN/m Wf = (1,25D + 1,5L) = 12,58 kN/m

    Sommaire des charges de toit sur les murs et les poteaux :

    Ractions non pondres

    W = D + LCas 1 : R11 = 16,96 kN/m R2 1 = 20,73 kN/m Cas 2 : R12 = 6,7 kN/m R22 = 18,94 kN/mCas 3 : R13 = 16,38 kN/m R23 = 9,26 kN/m

    Ractions pondres W f = 1,25D + 1,5L

    Cas 1 : R11 = 24,37 kN/m R2 1 = 29,78 kN/m Cas 2 : R12 = 8,98 kN/m R22 = 27,10 kN/mCas 3 : R13 = 23,49 kN/m R23 = 12,58 kN/m

    CEST LE CAS DE CHARGEMENT 1 (CHARGE COMPLTE) QUI RGIT La charge maximale linaire peut servir au calcul des murs dossature, des poutres et despoteaux dans le cas dune estimation rapide et ltablissement de concepts conservateurs.

    0,61 m 12,2 m 1,21 m 0,61 m

    R1 R2

    Figure 4.4Ractions aux murs dues aux charges de gravit du Cas 3

    0,61 m 12,2 m 1,21 m 0,61 m

    29,78 kN/m 24,37 kN/m

    Figure 4.5Ractions aux murs dues aux charges de gravit rgisseant le calcul

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    4.2 Surcharges dues au vent Ces informations sont drives de CNBC 4.1.7 et 4.1.8.

    4.2.1 Pression externe (Pour murs de cisaillement et diaphragmes)

    p = qC eCgCp

    Lieu de rfrence :Surrey (Colombie-bri tannique)

    Pression dynamique de rfrence : q = 0,43 kPa(rcurrence de 1/30)

    Coefficient dexposition :

    Coefficient de rafale : Cg =Coefficient depression extrieure : Cp =

    Note :Les pressions intrieures sont gnralement de mme intensit et de directions opposes dans le cas de mursse faisant face et, par consquent, nont aucun effet sur les charges latrales globales sollicitant la charpente.

    C a h i e r p r a t i q u e d e c a l c u l e t d e s t i m a t i o n

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    A 4.1.8.1.(1)

    A Annexe CA 4.1.8.1.(4)

    A 4.1.8.1.(5)

    A 4.1.8.1.(6)e Commentaire B

    Gomtrie du btiment : Gomtrie calcule du btiment : (Commentaire du CNBC, Figure B-7)

    Pente du toit (degrs) a = 18,4 Hauteur de rfrence : h = 4,68 mHauteur lavant-toit : H = 3,66 m Zone dextrmit Z : Z = 1,22 mLargeur du btiment : B = 12,2 m Zone dextrmit Y : Y= 6 m

    15Ce = (h /10) 0.90

    CpCg sont combins dans les tableaux ci-dessous.(Valeurs tires du Commentaire B du CNBC 1995)

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    Cas de chargement A : Vents gnralement perpendiculaires au fate

    A 4.1.8.1.(2)

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    Valeurs C p C g Surface du btiment

    Pente du toit 1 1E 2 2E 3 3E 4 4E0 5 0,75 1,15 -1,3 -2,0 -0,7 -1,0 -0,55 -0,8

    18,4 0,97 1,46 -1,30 -2,00 -0,88 -1,27 -0,77 -1,1620 1,0 1,5 -1,3 -2,0 -0,9 -1,3 -0,8 -1,2

    30 45 1,05 1,3 0,4 0,5 -0,8 -1,0 -0,7 -0,990 1,05 1,3 1,05 1,3 -0,7 -0,9 -0,7 -0,9

    Ces valeurs sont interpoles pour lexemple de calcul

    4E

    a h

    H

    = =

    B Y

    3E

    2E

    1E

    1

    3 4

    2

    5

    PLAGEDINCIDENCEDU VENT

    Figure 4.6Zones du btiment pour les vents perpendiculaires au fate

    p = qC e C g C p = Charges de vent prvues (kPa)1 1E 2 2E 3 3E 4 4E

    0,38 0,57 -0,50 -0,77 -0,34 -0,49 -0,30 -0,45

    e CNBCCommentaire BFigure B-7

    Tableau 4.1Coefficients de pression externe de pointe, C p C g ,pour les vents perpendiculaires au fate

    Tableau 4.2Pressions externes prvues, p, pour les vents perpendiculaires au fate

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    Cas de chargement B : Vents gnralement parallles au fate

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    e CNBCCommentaire BFigure B-7

    Valeurs C p C g Pente Surface du btimentdu toit 1 1E 2 2E 3 3E 4 4E 5 5E 6 6E0 90 -0,85 -0,9 -1,3 -2,0 -0,7 -1,0 -0,85 -0,9 0,75 1,15 -0,55 -0,8

    p = qC e C g C p = Charges de vent prvues (kPa)1 1E 2 2E 3 3E 4 4E 5 5E 6 6E

    -0,33 -0,35 -0,5 -0,77 -0,27 -0,39 -0,33 -0,35 0,29 0,45 -0,21 -0,31

    A 4.1.8.1.(2)

    4E

    a h H = =

    B Y

    3E

    2E

    1E

    1

    3 4

    2

    5 5E

    Z

    PLAGEDINCIDENCEDU VENT

    6E

    6 Figure 4.7Zones du btiment pour les vents parallles au fate

    Le CNBC exige que le btiment soit calcul selon les deux cas (vents perpendiculaires au fateet vents parallles au fate).

    Tableau 4.3Coefficients de pres- sion externe de pointe,C p C g , pour les vents parallles au fate

    Tableau 4.4Pressions externes prvues, p, pour les vents parallles au fate

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    4.2.2 Pressions externe et interne (Pour lments structuraux secondaires)

    p = q(C eCgCp CeiCgiCpi)

    Catgorie de btiment : 2

    Pression dynamique de rfrence : q1/30 = 0,43 kPa(rcurrence de 1/30 pour la rsistance)

    Pression dynamique de rfrence : q1/10 = 0,36 kPa(rcurrence de 1/10 pour le flchissement)

    Coefficient dexposition (externe) : Ce = (h /10) 0,90

    Coefficient dexposition (interne) : Ce = (h /10) 0,90

    Coefficient de rafale externe : Cg = CpCg sont combins dans lestableaux ci-dessous.(Valeurs tires du Commentaire Bdu CNBC 1995)

    Coefficient de pression externe : Cp =

    Coefficient de rafale interne : Cgi = 1,0Coefficient de pression interne : Cpi = 0,7

    Cpi = -0,7

    A 4.1.8.1.(1)A 4.1.8.1.(3)e Commentaire B

    Article (37)

    A 4.1.8.1.(4c)

    A 4.1.8.1.(4b)

    A 4.1.8.1.(5)

    e Commentaire BFigure B-15Paragraphe (3)

    e Commentaire BFigure B-8

    e Commentaire BArticle (37) &Figure B-15

    Gomtrie du btiment : Gomtrie calcule du btiment : (Commentaire du CNBC, Figure B-7)

    Pente du toit (degrs) : a = 18,4 Hauteur de rfrence : h = 4,68 mHauteur lavant-toit : H = 3,66 m Zone dextrmit Z : Z = 1,22 mLargeur du btiment : B = 12,2 m Zone dextrmit Y : Y = 6 m

    15

    15

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    A 4.1.8.1.(3)

    e CNBCCommentaire BFigure B-8

    a h H

    = =

    B Y

    E

    W

    E

    Y W

    E

    E

    Z

    Z

    E

    Figure 4.8Zones du btiment pour les lments structuraux secon- daires

    Les valeurs CpCg qui suivent sont tires de la figure B-8 du CNBC, laire tributaire tant basesur la hauteur de calcul (H) et lespacement de montants (406 mm entre axes).

    Coefficients de pression extrieure de pointe (C p C g ) :

    Surface extrieure du btiment Valeurs C p C g

    W W E E-1,77 1,75 -2,04 1,75

    Aire tributaire = 1,48 m2

    Charges de vent prvues (kPa)p e = Externes p i = Internes

    W W E E W et E W et Eq1/30 -0,68 0,68 -0,79 0,68 0,27 -0,27q1/10 -0,57 0,57 -0,66 0,57 0,23 -0,23

    p = p e +/- p i = Charges de vent nettes prvues (kPa)W W E E

    q1/30 0,95 -0,96 0,95 -1,06q1/10 0,79 -0,80 -0,89 -0,89

    Tableau 4.5Coefficients de pression externe de pointe, C p C g , pour les lments structuraux secondaires

    Tableau 4.6Pressions de vent prvues (kPa) pour les lments structuraux secondaires

    Tableau 4.7Pressions de vent nettes prvues (kPa)pour les lments structuraux secondaires

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    4.2.3 Charges de vent prvues Les pressions externes prvues de lafigure 4.9 sont drives du Tableau 4.2puisquil correspond au pire scenario dechargement global pour le calcul des mursde cisaillement et des diaphragmes.

    C a h i e r p r a t i q u e d e c a l c u l e t d e s t i m a t i o n

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    CHARGES DE VENT PRVUES SECTIONS DE MUR INTRIEUR

    CHARGES DE VENT PRVUES SECTIONS DE MUR DEXTRMIT

    0,50 kPa x 7,712 m = 3,86 kN/m 3,66 kN/m

    1 8 , 4

    3

    0,5 0 k Pa 0 , 3 4 k P a

    2,49 kN/m

    1,22 kN/m

    0,61 m 12,192 m

    0 , 3 8 k P a

    0 , 3 8 k P a x

    3 , 6 6 0 m

    = 1 , 3 9 k N / m

    0 , 3 0 k P a

    0 , 3 0 k P ax

    3 , 6 6 0 m

    =1 ,1 0 k N

    / m

    0,83 kN/m

    0,34 kPa x 7,712 m = 2,62 kN/m

    3 , 6 6 0 m

    0,77 kPa x 7,712 m = 5,94 kN/m 5,63 kN/m

    1 8 , 4

    3

    0, 7 7 k Pa 0 , 4 9 k P a

    3,58 kN/m

    1,88 kN/m

    0,61 m 12,192 m 1,830 m

    0 , 5 7 k P a

    0 , 5 7 k P a x 3 , 6

    6 0 m

    = 2 , 0 9 k N / m

    0 , 4 5 k P a 0 ,4 5

    k P ax

    3 , 6 6 0 m

    =1 , 6 5 k N

    / m

    1,19 kN/m

    0,49 kPa x 7,712 m = 3,79 kN/m

    3 , 6 6 0 m

    1,830 m

    DIRECTION DU VENT

    Figure 4.9Rsultantes des charges prvues dues aux pressions de vent

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    Charges de vent latrales : Hypothses : Diaphragme flexibleModle 2 portes simples

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    37

    Figure 4.10Composantes de charges latrales pondres dues aux pression de vent,pour le calcul des diaphragmes et des murs de cisaillement

    N O R D D U

    B T I M E N T

    N

    MUR MITOYEN

    MUR MITOYEN

    MUR TOIT

    MUR DE CISAILLEMENT

    AGENCEMENT DUCONTREPLAQU

    P L A

    N D T A G E -

    P R E S S I O N S D E V E N T P O N D

    R E S

    TOIT MUR

    0,21 kPa x 1,5 x 6,10 m/2 = 0,96 kN/m

    R =

    6 , 6 2 k N

    R =

    1 3 , 7

    3 k N

    R =

    8 , 8 9 k N

    2 , 0 9 k N / m x 1 , 5

    / 2 =

    1 , 5 7 k N / m

    1 , 8 8 k N / m x

    1 , 5 =

    2 , 8 2 k N / m

    1 , 3 9 k N / m x 1 , 5

    / 2 =

    1 , 0 4 k N / m

    1 , 2 2 k N / m x 1 , 5

    = 1 , 8 3 k N / m

    R =

    1 7 , 3

    5 k N

    R =

    3 5 , 7

    3 k N

    R =

    2 2 , 0

    8 k N

    1 , 1 9 k N / m x 1 , 5

    = 1 , 7 9 k N / m

    1 , 6 5 k N / m x 1 , 5

    / 2 =

    1 , 2 4 k N / m

    0 , 8 3 k N / m x 1 , 5

    = 1 , 2 4 k N / m

    1 , 1 0 k N / m x 1 , 5

    / 2 =

    0 , 8 3 k N / m

    Y =

    6 , 0 m

    Y =

    6 , 0 m

    9 , 1 4 4 m

    9 , 1 4 4 m

    7 , 6 2 0 m

    7 , 6 2 0 m

    3 3 , 5

    2 8 m

    R = 6,38 kN R = 5,88 kN 12,192 m Z = 1,22 m Z = 1,22 m

    0,31 kPa x 1,5 x 6,10 m/2 = 1,42 kN/m

    0,29 kPa x 1,5 x 6,10 m/2 = 1,33 kN/m

    R = 8,96 kN R = 8,14 kN

    0,45 kPa x 1,5 x 6,10 m/2 = 2,06 kN/m

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    4.2.4 Sommaire des charges latrales dues au vent Hypothses : Diaphragme flexible

    Modle 2 portes simples

    C a h i e r p r a t i q u e d e c a l c u l e t d e s t i m a t i o n

    38

    MURS EST ET OUEST COMBINS(VENTS DU NORD ET DU SUD)

    MURS NORD ET SUD COMBINS(VENTS DEST ET DOUEST)

    V f = 13,19 kN

    V f = 14,02 kN

    CISAILLEMENT :

    FLEXION :

    CISAILLEMENT DE BASE :

    M f = 49,56 kNm T f = C f = 49,56 kNm / 12,192 m = 4,06 kN

    M f = 42,92 kNm T f = C f = 42,92 kNm / 33,528 m = 1,28 kN

    M f = 44,97 kNm T f = C f = 44,97 kNm / 12,192 m = 3,69 kN

    v f = (17,35 kN - 6,62 kN) / 12,192 m = 0,88 kN/m v f = (35,73 kN - 13,73 kN) / 12,192 m = 1,80 kN/m

    v f = (22,08 kN - 8,89 kN) / 12,192 m = 1,08 kN/m

    v f = (6,38 kN + 8,96 kN) / 33,528 m = 0,46 kN/m v f = (5,88 kN + 8,14 kN) / 33,528 m = 0,42 kN/m

    V f = 10,73 kN

    V f = 11,27 kN

    V f = 15,34 kN

    V f = 10,73 kN

    CISAILLEMENT :

    FLEXION :

    CISAILLEMENT DE BASE :

    Figure 4.11Diagrammes de cisaillement,diagrammes de moment flchissant et ractions dues aux charges de vent latrales

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    4.3 Charges dues aux sismes Ces informations sont drives de CNBC 4.1.9.

    4.3.1 Calculs sismiques

    Dterminer le cisaill ement total V e agissant sur le btiment

    Ve = vSIFW

    tant donn : Lieu de rfrence :Surrey (Colombie-bri tannique)

    v = 0,2Za = 4Zv = 4

    Dterminer S : T = 0.09 h n

    D s

    tant donn : hn = 3,660 m

    Longueur totale des murs supportant les charges latralesDs1 = 15,24 m Mur nordDs2 = 7,314 m Mur sudD

    s3= 3,048 m Murs est et ouest

    Calculer : T1 = 0,084T2 = 0,122 Tmax < 0,25T3 = 0,188

    Za /Zv = 1

    alors : S = 3,0

    I = 1 Le btiment nest pas une construction deprotection civile ni une cole.

    F = 1 Il nest pas ncessaire que F soit plus grand que 1.Voir note ci-dessous.

    Note : Puisque S = 3,0 et que Za = Zv, il nest pas ncessaire que F x S soitsuprieur 3. Par consquent F = 1.

    C a h i e r p r a t i q u e d e c a l c u l e t d e s t i m a t i o n

    39

    A 4.1.9.1.(5)

    A Annexe CA Annexe CA Annexe C

    A 4.1.9.1.(6)

    A 4.1.9.1.(7)(b)

    A 4.1.9.1.(10)

    A 4.1.9.1.(11)

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    Calculer V e : V

    e= vSIFW

    tant donn : v = 0.2S = 3.0I = 1.0F = 1.0

    Calculer :

    Ve = 0,2 x 3 x 1 x1 x W = 0,60 W

    Calculer V f :

    tant donn :

    Ve = 0,60 WR = 3,0 Le systme de rsistance aux forces latrales est constitu

    de panneaux de cisaillement en bois clous.U = 0,6

    Calculer :

    Vf = 0,12 W

    Calculer W :

    Charge de neige prvue = 1,93 kPa0,25 x neige = 0,48 kPa

    Charge permanentedu toit = 0,65 kPa

    Charge permanentedes murs = 0,37 kPa

    Aire du toit = 544 m2

    50 % de laire demur totale = 168 m2

    Charge permanentetotale du toit = 354 kN

    25 % de charge de neigetotale au toit = 262 kN50 % de la charge

    permanente totale du mur = 63 kNW = 678 kN

    Calculer V f :

    ainsi, Vf = 0,12W = 0,12 x 678 = 81 kN

    C a h i e r p r a t i q u e d e c a l c u l e t d e s t i m a t i o n

    40

    Vf = (Ve )UR

    A 4.1.9.1.(5)

    A Tableau4.1.9.1.B

    A 4.1.9.1.(4)

    A 4.1.9.1.(4)

    A 4.1.9.1.(2)

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    44/66

    4.3.2 Sommaire des charges sismiques

    C a h i e r p r a t i q u e d e c a l c u l e t d e s t i m a t i o n

    41

    V f

    P D

    R f

    A

    N O R D D U

    B T I M E N T

    N

    P L A N D T A G E

    MUR MITOYEN

    MUR MITOYEN

    MUR DE CISAILLEMENT

    AGENCEMENT DUCONTREPLAQU

    FLEXION : F L E X I O N :

    W f = 81 kN / 12,192 m = 6,64 kN/m

    W f = 8 1 k N / 3 3 , 5 2 8 m =

    2 , 4 2 k N / m

    M f = 6,64 kN/m x 12,192 m x 12,192 m / 8 = 123 kNm T f = C f = 123 kNm / 33,528 m = 3,68 kN

    CISAILLEMENT : V f = 6,64 kN/m x 12,192 m / 2 = 40,48 kN

    v f = 40,48 kN / 33,528 m = 1,21 kN/m

    C I S A I L L E M E N T :

    V f =

    2 , 4 2 k N / m x 1 6 , 7

    6 m

    / 2 =

    2 0 , 3

    k N

    v f = 2 0

    , 3 k N / 1 2 , 1 9 2 m =

    1 , 6 7 k N / m

    M f = 2 , 4 2 k N / m x 1

    6 , 7 6 m x 1

    6 , 7 6 m

    / 8 =

    8 5 k N m

    T f =

    C f =

    8 5 k N m / 1 2 , 1 9 2 m =

    6 , 9 7 k N

    12,192 m R = 40,48 kN

    R =

    2 0 , 2

    8 k N

    R =

    4 0 , 5

    7 k N

    R =

    2 0 , 2

    8 k N

    9 , 1 4 4 m

    7 , 6 2 0 m

    9 , 1 4 4 m

    3 3 , 5

    2 8 m

    7 , 6 2 0 m

    R = 40,48 kN

    Figure 4.12Composantes de charges latrales pondres dues aux charges sismiques,pour le calcul des diaphragmes et des murs de cisaillement

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    4.4 Rsultats du chargement latral Le sommaire des charges latrales prsent ci-dessous est bas sur les rsultats obtenus desanalyses de vent et de sisme.

    Charges de vent (Max.) : Charges sismiques : Murs extrieurs nord et sud Murs extrieurs nord et sud Charge est-ouest pour Charge est-ouest pourle vf au mur et au toit vf = 0,46 kN/m le vf au mur et au toit vf = 1,21 kN/m

    Murs extrieurs est et ouest Murs extrieurs est et ouest Charge nord-sud pour Charge nord-sud pourle vf au mur et au toit vf = 1,08 kN/m le vf au mur et au toit vf = 1,67 kN/m

    Murs intrieurs Murs intrieurs Charge nord-sud pour Charge nord-sud pourle vf au mur vf = 1,80 kN/m le vf au mur vf = 3,34 kN/m

    Murs intrieurs Murs intrieurs Charge nord-sud pour Charge nord-sud pourle vf au toit vf = 0,90 kN/m le vf au mur vf = 1,67 kN/m

    Rsultats

    C a h i e r p r a t i q u e d e c a l c u l e t d e s t i m a t i o n

    42

    Les charges sismiques rgissent pour les murs extrieursnord et sud (charges latrales est-ouest). vf = 1,21 kN/mLes charges sismiques rgissent pour les murs extrieursest et ouest (charges latrales nord-sud). vf = 1,67 kN/mLes charges sismiques rgissent pour les murs intrieursest et ouest (charges latrales nord-sud). vau mur = 3,34 kN/m

    vau toit

    = 1,67 kN/m

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    4.5 Calcul du diaphragme de toit Ces informations sont derives du chaptre 9 du Manuel de calcul des charpenter en bois.

    4.5.1 Calcul du diaphragme Hypothses : Diaphragme flexible

    Fermes de 38 mm en SPFFermes espaces de 610 mm entre axesContreplaqu ou OSB de 12,5 mmSans calageBords du contreplaqu non supportsClous de 2 1/2 pouces espacs de 150 mm

    Selon les tables de diaphragmes du MCCB pour le SPF

    vr cas 1 = 3,66 kN/m

    vr cas 2,3,4 = 2,76 kN/m

    Pour les charges latrales est-ouest, lagencement du contreplaqu de 12,5 mmcorrespond au Cas 3 :

    vr = 2,76 kN/m

    vf = 1,21 kN/m vr > vf (Acceptable)

    Pour les charges latrales nord-sud, lagencement du contreplaqu de 12,5 mmcorrespond au Cas 1 :

    Diaphragme aux murs extrieursvr = 3,66 kN/m

    vf = 1,67 kN/m vr > vf (Acceptable)

    Diaphragme aux murs intrieurs

    vr = 3,66 kN/m

    vf = 3,34 / 2 = 1,67 kN/m vr > vf (Acceptable)

    C a h i e r p r a t i q u e d e c a l c u l e t d e s t i m a t i o n

    43

    Consulter le tableau9.5.1A duh pourl'agencement decontreplaqu et laconfiguration dechargement descas 1,2,3,4.

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    4.5.2 Calcul des membrures La fonction des membrures est habituellement remplie par la sablire.

    Tf max= Mf /h = 6,97 kN

    Pour les sablires en SPF :Tr = 34,2 kN x 1,15 = 39,3 kN Tr > Tf (Acceptable)

    4.5.3 Calcul des joints

    Pour le joint chevauchement des membrures en SPF (doubles sablires) :

    Pour clous communs de 3 po :

    nu = 0,60 kNnSe = 1K = 1,15 charge de courte dureJ = 1

    nF= = 10 clous sont ncessaires l o le joint de la membrure se trouve mi-porte entre deux murs de cisaillement.

    Il importe de placer les joints des membrures du diaphragme loin de la mi-porte (o lemoment flchissant est trs lev) entre murs de cisaillement. Le dplacement des joints desmembrures, dans les portions o les contraintes de flexion sont les plus faibles, permet derduire les exigences de clouage du joint, comme illustr ci-dessous :

    Joint de membrure de diaphragme plac une distance x de langle du mur avant : 3,048 m (10 pi)

    Moment flchissant : Mf = 62,19 kNm

    Traction dans la membrure : Tf = 62,19 / 12,19 = 5,10 kN

    En utilisant les conditions ci-dessus pour les membrures en SPF :

    = nF = Il faut prvoir 7 clous au joint de la membrure situ 3,048 m de langle du btiment.

    h Chapitre 4, pp. 154

    h Chapitre 7,Tableau 7.3

    C a h i e r p r a t i q u e d e c a l c u l e t d e s t i m a t i o n

    44

    T f nunSeK J

    N r = nunFnSeK J T f

    Pour le diaphragme, utiliser : Un contreplaqu SPF ou un panneau OSB de 12,5 mm clou au mur dossature SPF de 38 mm avec des clous de 2 1/2 po espacs de 150 mm sur les bords et de 300 mm le long des appuis intermdiaires.

    Pour les membrures, utiliser : 2 - 38 x 140 mm SPF N1/N2, joints avec au moins 10 clous de 3 po par plan de cisaillement.

    Rsultats

    T f nunSeK J

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    4.6 Calcul du mur de cisaillement Ces informations sont drives du chapitre 9 du Manuel de calcul des charpentes en bois.

    4.6.1 Calcul du mur de cisaillement

    Supposer un contreplaqu ou un panneau OSB de 12,5 mm clou aux montants de SPF et aucalage au moyen de clous communs de 3 po espacs de 100 mm.

    vr = 7,04 kN/m

    C a h i e r p r a t i q u e d e c a l c u l e t d e s t i m a t i o n

    45

    NORDDUBTIMENT

    N

    PLAN DTAGE

    M U R M I T O Y E N

    M . C .

    M U R M I T O Y E N

    33,528 9,144 9,144

    3,353 3,658 3,353

    M.C.40,48kN

    40,48 kN

    2 0 , 2

    8 k N

    4 0 , 5

    7 k N

    2 0 , 2

    8 k N

    M . C .

    3 , 0 4 8

    1 2 , 1 9 2

    1 , 2 2 0

    M.C. M.C. M.C. M.C.

    M.C.M.C.M.C.

    M . C .

    3 , 0 4 8

    1 , 2 2 0

    1,220 2,438 2,438 2,438 1,220

    1 2 , 1 9 2

    2,438 2,438

    7,620 7,620

    Les dimensions sont en mtres

    Figure 4.13Plan dtage

    Dans ce cas-ci, le mur de cisaillement aura un rapport daspect hauteur/largeur dau plus 2:1.

    Murs est et ouest (sismique) : vr = 7,04 kN/m > vf = 6,65 kN/m (Acceptable)

    Longueur du mur de cisaillement pleine hauteur : 3,048 mVr mur = 21,5 kN > Vf = 20,28 kN (Acceptable)

    Mur sud (sismique) : vr = 7,04 kN/m > vf = 5,53 kN/m (Acceptable)

    Longueur du mur de cisaillement pleine hauteur : 7,314 mVr mur = 51,5 kN > Vf = 40,48 kN (Acceptable)

    Mur nord (sismique) : vr = 7,04 kN/m > vf = 2,66 kN/m (Acceptable)

    Longueur du mur de cisaillement pleine hauteur : 15.240 mVr mur = 107,3 kN > Vf = 40,48 kN (Acceptable)

    Mur intrieur (sismique) : vr = 7,04 kN/m > vf = 3,41 kN/m (Acceptable)

    Longueur du mur de cisaillement pleine hauteur : 11.912 mVr mur = 83,9 kN > Vf = 40,57 kN (Acceptable)

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    4.6.2 Ancrage de la lisse basse (Note : Il est recommand que le mur de cisaillement soit calcul de manire cder avant la rupturede la lisse basse.)

    Lisse basse simple en SPF avec boulons de 19 mm de diamtre.Calcul pour la pleine capacit :

    vr = 7,04 kN/mPr = 5,21 x 1,15 = 5,99 kN/boulon

    Espacement des boulons : 0,85 m

    Calcul pour le cisaillement maximal du mur extrieur : Vf = 20,28 kN

    Longueur du mur = 3,048 mvf la base = 6,7 kN/m

    SPF et boulons de 19 mm de diamtre.Espacement des boulons = 0,90 m

    Calcul pour le cisaillement maximal du mur intrieur : Vf = 40,57 kN

    Longueur du mur = 11,912 mvf la base = 3,41 kN/m

    SPF et boulons de 19 mm de diamtre.Espacement des boulons = 1,76 m

    Utiliser au moins 2 boulons par section de mur.Espacer les boulons dau plus 0,80 m pour assurer que le mur de cisaillement cde en premier.

    a 10.4.2.3

    C a h i e r p r a t i q u e d e c a l c u l e t d e s t i m a t i o n

    46

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    4.6.3 Renversement Largeur tributaire du toit = 3,049 m

    Longueur de la section de mur = 3,048 m

    Longueur de la section de mur rduite de300 mm pour faire place aux assemblages = 2,748 m

    Charge permanente du toit x 0,85 = 0,55 kPaCharge permanente du mur x 0,85 = 0,32 kPa

    Charge sollicitant le centre du mur PD = 8,67 kN

    Pour assurer la rsistance au renversement d au vent,utiliser le le coefficient 0,85. Pour assurer la rsistanceau renversement d un sisme, utiliser le coefficient 1,0.Le coefficient 0,85 est choisi parce quil sagit duneestimation conservatrice.

    Cisaillement Vf = 20,28 kN

    Raction au coin du btiment :

    Rf = 22,68 kN

    La retenue ncessaire doit tre en fonction dun effort de soulvement de 22,68 kN.

    C a h i e r p r a t i q u e d e c a l c u l e t d e s t i m a t i o n

    M A = 0

    V f

    P D

    R f

    A

    Figure 4.14Diagramme de corps libre du mur de cisaillement

    A 4.1.3.2 (2)

    A 4.1.3.2 (4a)

    e Commentaire E-5

    47

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    4.6.4 Calcul des membrures Membrure tendue : Force dans la membrure tendue due au moment de renversement :

    Tf = Rf = 22,68 kN

    Pour 2 38 x 140 mm SPF N1/N2Charge de courte dure = 1,15

    Rduction daire dueau boulon de 19 mm = 0,85

    Tr = 2 x 34.2 kN x 1.15 x 0.85 = 66,86 kN Tf < Tr (Acceptable)

    Membrure comprime :

    Force dans la membrure comprime du