Chapitre 2_procede de Levé (1)
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Support de cours levé et implantation Année Universitaire 2014/2015
Mr : ABADLIA ZIED ISET TOZEUR
1
Chapitre 1
DENSIFICATION DE CANEVAS
1- GENERALITE :
Pour réaliser le levé d’une très grande zone, on effectue souvent un certain nombre d’opérations
enchaînées. Il faut réduire le nombre de mesures pour minimiser les erreurs systématiques et
accidentelles. On est donc amené à procéder en deux étapes :
On détermine dans un premier temps un ossature de levé constitué par un nombre assez réduit
de points d’appuis. Ces points vont servir comme charpente du levé et ils constituent le
canevas planimétrique.
On réalise en suite le levé de détail à partir du canevas planimétrique.
2- CANEVAS PLANIMETRIQUE :
Le canevas a pour objectif de déterminer un certain nombre de points d’appuis. Sa conception
dépend de la forme et de l’importance de la zone à lever. Dans le cas d’un territoire de grande
étendue le canevas géodésique est subdivisé en plusieurs ordres comme indiquer dans le tableau çi
dessous mentionné.
Canevas Espacement (Km) Erreur (cm)
1ere Ordre 30 à 60 10
2éme Ordre 15 à 20 10
3éme Ordre 6 à 10 10
4éme Ordre 2 à 3 10
5éme Ordre 1 10
En plus du réseau de cinquième ordre, on densifie encore les points du canevas par des levés de
détails. Il ya plusieurs façons de procéder qui sont dans l’ensemble des mesures combinées d’angles
et de distances. On présente ci après les différents procédés de levé.
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3- TRIANGULATION :
3-1- Principe :
Lorsqu’on ne dispose d’aucun canevas préexistant, le topographe est amené pour asseoir son levé à
effectuer une triangulation locale dans laquelle les opérations essentielles sont des mesures d’angles.
La triangulation a pour but d’établir un canevas de points éloignés les uns des autres. Les points sont
reliés entre eux essentiellement par des opérations de mesure d’angles.
Les opérations comportent :
Le choix d’une base et la mesure de sa longueur
L’orientation de la base
La mesure des angles au goniomètre
Le calcul de la triangulation
Eventuellement la mesure d’une base supplémentaire et l’ajustement des angles.
3-2- Choix et mesure de la base :
La base peut être :
Rectiligne, formée d’un seul tronçon AB suffisamment long
I J
K
A
B
E
F
Figure 1 : Triangulation a une base AB
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Composée de deux ou trois tronçons consécutifs AM, MN, NB
M B
A N
Figure 2 : Triangulation avec plusieurs Bases consecutifs
Composée de plusieurs segments AB, AC, AD aboutissant à un point commun A
B
A
C D
Figure 3 : Plusieurs bases aboutissants à un point commun
Après reconnaissance, on jalonne les extrémités des différents tronçons ou segments; on mesure
ensuite ses bases par un procédé suffisamment précis.
Les deux ou plusieurs extrémités de la base constituent deux sommets de la triangulation
proprement dite. On reconnaît les autres sommets de façon qu’ils soient visibles les uns des autres et
on les balise. En chaque sommet on effectue un tour d’horizon dans lequel on vise tous les sommets
environnants ; pour chaque triangle on vérifie que la somme des angles est égale à 200,0000Gr.
L’erreur de mesure d’angle à l’intérieur du triangle est appelé erreur de fermeture fa, il est répartit
de façon égale entre les trois angles et on obtient ainsi les angles compensés.
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3-3- Orientation de la base :
On commence par la mise en station au point A, et on effectue la mise à zéro sur le nord (c’est
l’orientation générale de la station). En connaissant le gisement de la base, on peut déterminer le
gisement des autres segments par simple opérations de mesure d’angles.
3-4- Calcul de triangulation :
Soit à déterminer les coordonnées du point C par triangulation à partir de la base AB (Voir la
figure si dessous mentionnée).
On stationne sur chaque point du triangle ABC et on mesure les angles intérieurs du
triangle
Tableau : mesure de triangulation
Station Points visés
Lectures
horizontales
(Gr)
Angles
intérieurs (Gr)
A C
A B
B A
B C
C B
C A
Vérification : A + B + C = 200 Gr
Calcul des angles compensés du triangle ABC :
La fermeture angulaire est donnée par l’expression suivante : fa = i – 200Gr
Si fa ≤ Tfa avec Tfa = 2,7 1n
Avec = 2 mgr : l’écart type sur chaque angle i mesuré
Et n+1 est le nombre d’angle du triangle n+1 = 3
Nord
A
C
B
A
Distance AB, GAB, XA et YA sont connus
Objectif :
Détermination des points B et C
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On procède au calcul de la compensation angulaire : Ca = 3
af
i comp
= i + Ca
Calcul de GAC GAC = GAB - Acomp
Règle des sinusCB
ABAC
sinsin
On a donc B
C
ABAC
sin
sin
Calcul des coordonnées du point B et C
ABAB
ABAB
GABYY
GABXX
cos
sin
ACAC
ACAC
GACYY
GACXX
cos
sin
Vérification :
BCBC
BCBC
GBCYY
GBCXX
cos
sinAvec GBC = GBA + B
comp– 400 et A
C
ABBC
sin
sin
On calcule ensuite les coordonnées de tous les autres points du réseau
4- INTERSECTION :
4-1- Principe :
C’est un procédé de détermination planimétrique d’un point M par l’intersection de visées
directes issues de mesures d’angles effectuées à partir d’au moins trois points connus. Les trois
doivent se couper en M.
M
Nord
2 C
1
2
β2
A 1 β1
B
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Soit à déterminer le point M à partir de trois points connus A, B et C. On stationne sur chaque
point connu et on mesure les angles 1, 2, β1, β2, 1 et 2 comme indiqué dans le tableau de
mesure suivant :
Station Points visés
Lectures
horizontales
(Gr)
A
M
C
B
B
A
M
C
C
B
A
M
A partir des deux points A et B on peut déterminer les coordonnées approchées du point M,
soit M1. Le point C sera utilisé pour faire la vérification
A partir des deux points A et C on peut déterminer les coordonnées approchées du point M,
soit M2. Le point B sera utilisé pour faire la vérification.
A partir des deux points B et C on peut déterminer les coordonnées approchées du point M,
soit M3. Le point A sera utilisé pour faire la vérification.
La position du point M est à l’intérieur du triangle M1M2M3, ses coordonnées peuvent être
déterminé soit graphiquement soit par la méthode des moindres carrés. On présente si dessous la
méthode de calcul des coordonnées approchées du point M à partir de deux visées entre A et B.
4-2- Principe de détermination des coordonnées approchées du point M à partir de la
base AB
A partir des coordonnées des points A et B on calcul le gisement GAB on détermine GAM et GBM en
fonction des angles mesurés et des gisements GAB et GBA
GAM = GAB - Avec = 1 + 2
GBM = GBA + β1
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On a tg GBM = (XM-XB) / (YM-YB) XM-XB = (YM -YB) tg GBM (1)
De même tg GAM= (XM-XA) / (YM-YA) XM-XA = (YM -YA) tg GAM (2)
(1) - (2) XA-XB = (YM -YB) tg GBM - (YM –YA) tg GAM
XA-XB = YM (tg GBM - tg GAM) -YB tg GBM -YA tg GAM
XA-XB = YM (tg GBM - tg GAM) -YB tg GBM -YA tg GAM +YA tg GBM -YA tg GBM
XA-XB = (YM-YA) (tg GBM - tg GAM) + (YA - YB) tg GBM
On obtient: tg- tg
)X - (X - tg)Y - (Y -YY
AMBM
ABBMABAM
GG
G
XM-XA = (YM -YA) tg GAM
4-3- Vérification de l’intersection obtenue à partir de la base AB
A partir des coordonnées approchées déjà calculées du point M, on calcul GCM et on la compare à
celle calculer à partir de Gzéro de station en C. si la différence est inférieure à l’erreur de mesure de
l’appareil. On entame le calcul du point définitif.
Calcul de GCM à partir de Gzéro moyen station en C.
Calcul de Gzéro moyen station en C 2
st
B
0
A
0moy0
GGG
GCM est déterminé par l’expression : GCM = st moy
0G + LM(C)
Calcul de GCM à partir des coordonnées du point M :
∆X = XM - XC
∆Y = YM – YC
Y
Xutg
)( u =
Y
Xtg 1
A partir des signes de ∆X et ∆Y on place dans l’un des quatre cadrans et on calcule GCM
Comparaison entre les deux résultats trouvés
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5- RECOUPEMENT:
5-1- Principe :
Soient A, B et C trois points connus ; supposons que parmi eux, seul le point A est
stationnable. On veut déterminer les coordonnées du point M par recoupement de visées entre les
points A et M.
Nord
5-2- Mode opératoire : M
β
C
A B
On stationne en A avec un goniomètre et on vise les points B, C et M
On détermine le Gzéro de station en A 2
st
B
0
C
0moy0
GGG
On stationne en M et on mesure les angles et β
Avec les mesures effectuées sur le terrain, on peut déterminer
GAM = st moy
0G + LM et GMB = GMA -
D’où on déduit le gisement de BM : GBM = GMB ± 200Gr
Ainsi le calcul du recoupement se réduit à un calcul d’intersection à partir de deux points A et B et
des gisements GAM et GBM. Soit M0 (X0, Y0) le point approché de M.
5-3- Vérification:
Etant en station en M, en mesurant l’angle β = BMC, on peut déterminer le gisement observé GMC
GMC = GMB - β
On calcule ensuite GMC et on vérifie que ce gisement diffère peu de gisement observé GMC
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6- RELEVEMENT :
6-1- Principe :
Le relèvement consiste à déterminer les coordonnées d’un point en le stationnant et en effectuant un
tour d’horizon sur des points de coordonnées connues. Les visées doivent être réparties aussi
uniformément que possible autour du point et leur nombre doit être suffisant pour assurer une
détermination correcte. (Quartes visées au minimum : 3 pour calcul est 1 pour vérification)
M(x,y) ??
Données :
- 3 points connus,
Les conditions :
- M est stationable.
- 3 points visibles à partir de M.
6-2- Coordonnées approchées à partir de trois visées :
Les coordonnées du point approché Mo sont calculées à partir des formules de Delambre pour le
relèvement, c’est-à-dire :
Ainsi le calcul de relèvement se réduit à un calcul d’intersection à partir de deux points A et B et des
gisements GAM et GBM. Soit M0 (X0, Y0) le point approché de M.
On détermine les coordonnées d’un point approché Mo à
partir de trois visées de relèvement correctement choisies :
elles doivent être longues et bien réparties autour du point
cherché M et doivent se couper sous un angle favorable
(proche de 100 Grd) mais en évitant les couples de visées
parallèles.
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7- TRILATERATION:
7-1- Principe :
C’est un procédé de détermination planimétrique d’un point M par mesure de distances entre M et au
moins deux points connus. C’est une méthode très utilisée suite au développement des appareils
électroniques de mesure de distances.
7-2- Mode opératoire :
M
Nord
β
A
B
On mesure les distances AM et BM par un distancemètre ou une station totale. On calcule
les angles intérieurs du triangle en utilisant la méthode de Pythagore généralisée.
cos***2222 BMABBMABAM
BMAB
AMABBM
**2cos
222
BMAB
AMABBM
**2cos
2221
De même pour l’angle : cos***2222 AMABAMABBM
AMAB
BMABAM
**2cos
2221
A partir des angles calculés et β, on détermine les Gisements observés GAM et GBM.
GAM = GAB - et GBM = GBA + β
Ainsi le calcul de trilatération se réduit à un calcul d’intersection à partir de deux points A
et B et les Gisements GAM et GBM.
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8- POLYGONATION :
8-1- Principe du cheminement polygonal :
La polygonation est l’ensemble des opérations qui consistent à mesurer et à calculer une polygonale.
Soient deux points connus A et B. On détermine à partir de A une succession de rayonnement. Tous
les sommets 1, 2, 3, …., n-1 d’une ligne polygonale aboutissant en B. les éléments de cette ligne
sont donc déterminés par des mesures d’angles et de distances.
8-1-1- Caractéristiques de la polygonale :
D
C
P1 ……………. Pn-1
A P2 Pn-2 B
Figure : Polygonale ouvert
Point d’origine de la polygonale : A
Point extrémité de la polygonale : B
Points de la polygonale A, P1, P2, …, Pn-1, B
Visée d’orientation de la polygonale : Visée AC, de gisement GAC
Visée de fermeture de la polygonale : Visée BD, de gisement GBD
Angles intérieurs de la polygonale : i
Angles extérieurs de la polygonale : βi = 400- i
Cotés de la polygonale : A_ P1, P1_ P2, P2_ P3,….. , Pn-2_ Pn-1, Pn-1_B
8-1-2- Type de polygonale :
Polygonale ouvert : lorsque le point B est distinct du point de départ, on dit que le
cheminement est ouvert. Il est d’autant plus tendu que les angles i et βi sont plus voisins de
200Gr et qu’ils se rapprochent davantage de l’alignement AB.
Polygonale fermé : lorsque le cheminement revient à son point
de départ, on dit qu’il est fermé.
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BBy
BBx
YYf
XXf
'
'
8-1-3- Tolérance sur l’écart de fermeture angulaire
Soit l’écart type sur chaque angle observé Pi. Puisqu’on stationne (n-1) sommets intermédiaire,
plus A et B, le nombre total d’angles observés est (n+1). Les erreurs accidentelles en tous les
sommets se composent pour donner en B, sur l’orientement final une erreur moyenne résultante de :
1n . L’erreur maximum correspondante est appelée tolérance de fermeture angulaire : Tfa
Tfa = 2,7 1n
Avec = 2 mgr : l’écart type sur chaque angle i mesuré
n: nombre de cotés et n+1 est le nombre d’angles mesurés
8-1-4- Compensation angulaire :
La répartition de l’écart de fermeture angulaire est faite également entre tous les angles mesurés,
chaque angle étant corrigé de la quantité : 1
n
fCa a
Il en résulte que les gisements successifs doivent recevoir des corrections cumulées :
Ca pour GAP1
2Ca pour GP1P2
:
:
:
(n+1)Ca pour GBD mesuré
Dans ces conditions le gisement final [GBD mesuré –fa] est bien égale au gisement exact [GBD
exact].
Les gisements ainsi obtenus s’appellent les gisements compensés. fa = GBD mesuré - GBD
exact
8-1-5- Ecart de fermeture linéaire:
En raison des erreurs de mesure on obtient pour B, par l’enchaînement considéré, un point B’ (X’B,
Y’B) différent de sa position exacte B (XB, YB). l’écart BB’ s’appelle écart de fermeture linéaire.
L’opération qui consiste à voir si l’écart de fermeture est acceptable s’appelle la fermeture du
cheminement polygonale ; celle-ci donne une vérification des mesures et permet de compenser les
erreurs.
ses composantes de l’écart de fermeture linéaire du cheminement polygonale suivant l’axe
des abscisses et des ordonnées :
Avec xf est l’écart de fermeture en X et yf est l’écart de fermeture en y
La méthode de calcul de xf et yf est présentée dans la section calcul de polygonation.
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Ses composantes :
fL= B’’B’ dans la direction du cheminement ; c’est l’ecart de fermeture longitudinal du
cheminement
fT= BB’’ dans la direction perpendiculaire au cheminement ; c’est l’écart de fermeture transversal
La notion d’écart longitudinal et d’écart transversal n’a de sens que pour un cheminement tendu.
8-1-6- Tolérance sur l’écart de fermeture du cheminement polygonale:
Pour un cheminement tendu de n cotés égaux à l et de longueur L = n l
L’écart moyen transversal3
nLfT avec est l’erreur moyenne quadratique de
mesure d’angle
L’écart moyen longitudinal nf lL avec l est l’erreur moyenne quadratique de longueur
sur chaque coté
Les tolérance respectives sont : 2.7 fT et 2.7 fL
Ellipse de tolérance :
2.7fT
2.7fL
A B
Soit B le point de fermeture d’un cheminement supposé tendu. Soit AB la direction du
cheminement. Portons de part et d’autre de B, sur AB, la quantité 2.7fL et sur la perpendiculaire en B
à AB, de part et d’autre de B, la quantité 2.7fT. nous définissant ainsi une ellipse de tolérance dans
laquelle devra situé le point B’calculé par l’enchaînement.
Pour un cheminement quelconque on calcule 222
2
1lB nAB
n
; on forme ensuite 2.7 B
qui fixent la tolérance du cheminement. On peut tracer un cercle de centre B et de rayon 2.7 B . Le
point B’ calculé par l’enchaînement devra se trouver à l’intérieur de ce cercle.
Lorsque l’écart de fermeture est inférieur à la tolérance, on compense le cheminement selon l’une
des méthodes ci-après.
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8-1-7- Compensation d’un cheminement calculé :
Compensation parallèle simple : (selon le nombre de coté)
On répartit également les composantes xf et yf sur les coordonnées partielles de tous les côtés
Cx = -fx /n et Cy = -fy /n avec n est le nombre de côté de la polygonale
Compensation parallèle proportionnelle
Elle consiste à déplacer chaque sommet parallèlement à BB’ d’une quantité proportionnelle à sa
distance au point de départ A.
i
i
x
i
xl
lfC et
i
i
y
i
yl
lfC
8-2- Mesure de polygonation :
On stationne un théodolite gradué dans le sens des aiguilles d’une montre, sur chaque point de la
polygonale et on mesure les angles i.
A l’aide d’un distancemètre, on mesure les distances des cotés de la polygonale en utilisant
l’inversion des visées.
Tableau : Mesure de polygonation
Station Points visés
Lectures
horizontales
(Gr)
Lectures
verticales (Gr)
Distances selon
la pente Dp (m)
A C ---
1 --- --- ---
1 A --- --- ---
2 --- --- ---
: --- --- ---
--- --- ---
n-1 n-2 --- --- ---
B --- --- ---
B n-1 --- --- ---
D ---
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8-3- Calcul de polygonation :
Calcul planimétrique (X, Y)
1/ Calcul des gisements compensés des différents côtés de la polygonale:
Calcul des gisements mesurés :
Pour un point Pi un angle intérieur i = LPi+1Pi
– LPi-1Pi
un angle extérieur i = LPi-1Pi
– LPi+1Pi
GPiPi+1mes
=GPiPi-1mes
+ i
Calcul de la fermeture angulaire de la polygonale
fa = GBDmes
- GBDdonné
Vérifier si fa < Tfa = 2,7 1n ou n : nombre des cotés
Calcul de la compensation angulaire Ca
Ca = - fa / n+1 ou n : nombre des cotés
Calcul des gisements Compensés des différents côtés de la polygonale :
GAiP1 comp
= GAC + A
comp = GCA
+ A
comp – 200
GP1P2 comp
= GAP1comp
+ P1comp
– 200
GPiPi+1comp
= GPiPi-1comp
+ icomp
– 200
GBDcomp
= GP3Bcomp
+ Bcomp
– 200
2/ Calcul des distances réduites à la projection (Dr)
Pour chaque côté de la polygonale on applique les réductions suivantes :
Réduction a l’horizon : Dh = Dp sin V
Réduction au niveau zéro : D0= R Dh / (R+H)
Réduction à la projection sur plan et carte topographique : Dr = D0 (1+ )
Avec est la constante d’altération diffère d’une région à une autre.
3/ Calcul des X comp
et Ycomp
Calcul des X mes
et Ymes
XPiP i+1 mes
= Dr (PiPi+1) * sin GPiPi+1comp
YPiP i+1 mes
= Dr (PiPi+1) * cos GPiPi+1comp
Calcul des fermetures planimétriques : fx et fy
fx = XABmes
- XABDonné
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fy = YABmes
- YABDonné
Avec XABmes
= XPiP i+1mes
et
YABmes
= YPiP i+1mes
Calcul des compensations Cx et Cy
Cx = -fx /n et Cy = -fy /n avec n est le nombre de côté de la polygonale
i
i
x
i
xl
lfC et
i
i
y
i
yl
lfC
Calcul de X comp
et Ycomp
Xi i+1 comp
= Xi i+1mes
+ Cx
Yi i+1 comp
= Yi i+1mes
+ Cy
Calcul des coordonnées (Xi , Yi)
Xi+1 = Xi + Xi i+1 comp
Yi+1 = Yi + Yi i+1 comp
Calcul altimétrique
Nivellement géodésique
Calcul des dénivelées :
visée directe Z i+1 mes
= Dp i i+1 cos vi i+1 +ha –hr
visée inverse Z i+1 mes
= -( Dp i i+1 cos vi i+1 +ha –hr )
Hi+1 mes
= la moyenne des résultats des deux visées
Calcul de fermeture :
f = ZABmes
- ZABDonné
Ou ZABmes
= Zi+1mes
Calcul des compensations Ci des dénivelées :
Ci = -f * Zimes
/ Zimes
Calcul des dénivelées compensées :
Zi comp
= Zimes
+ Ci
Calcul des altitudes Zi: Zi+1 = Zi +Zi+1comp