BUREAU D’ETUDES ‘’SOLS ET EAUX‘’ - hopital...

BBUURREEAAUU DD’’EETTUUDDEESS ‘‘’’SSOOLLSS EETT EEAAUUXX‘‘’’

Géologie – Hydrogéologie – Géotechnique - Environnement Etudes techniques - Expertises - Diagnostics -Trait ements de la pollution

Maîtrises d’œuvre - Sondages - Analyses - Mesures - Essais

Siège social : « En Gélis » - Lacroisille - 81470 Cuq Toulza – Tél. : 05 63 75 02 82 – Fax : 05 63 75 07 38

e-mail : [email protected]

SARL au capital de 4 960 € – RC 73 B 90 – SIRET 788 035 442 00029 - NAF 7112 B - TVA Intracom. FR 28 788 035 442

Projet d’un bâtiment à l’hôpital de Revel

22, Avenue Roger Ricalens _______

REVEL (31)

___

ETUDE GEOTECHNIQUE D'AVANT PROJET

(mission G12)

-oOo-

RAPPORT

CLIENT

HOPITAL DE REVEL - Monsieur PLANTADE

N° DOSSIER A 12 LD 102691 – Ind. A

A 10/10/2012 1ière émission Karima SIERRA Eric ANINAT

Ind Dates Modifications Etabli Vérifié Nb. de pages

A 12 LD 102691 – Ind. A

ETUDE : Projet d’un bâtiment à l’hôpital 22, avenue Roger Ricalens 31250 - REVEL

SOMMAIRE

I - CONTENU DE LA MISSION ..................................................................................... 3

I . 1 - CADRE DE L’INTERVENTION ...................................................................................3

I . 2 - MISSION.....................................................................................................................3

I . 3 - DOCUMENTS FOURNIS............................................................................................4

I . 4 - SITUATION GEOGRAPHIQUE - CONTEXTE TOPOGRAPHIQUE - DESCRIPTION DU SITE.....................................................................................................................4

I . 5 - CONTEXTE GEOLOGIQUE ET HYDROLOGIQUE....................................................5

I . 6 - PRISE EN COMPTE DANS L'AMENAGEMENT.........................................................6

I . 7 - MOYENS MIS EN OEUVRE .......................................................................................6

II - RESULTATS DES INVESTIGATIONS GEOTECHNIQUES.................................. 8

II . 1 - COUPE VERTICALE DES SOLS................................................................................8

II . 2 - DONNEES GEOTECHNIQUES..................................................................................8

II . 3 - L’EAU DANS LE SOL .................................................................................................9

II . 4 - ESSAIS D’IDENTIFICATIONS EN LABORATOIRE....................................................9

III - APPLICATIONS AU PROJET - MISSION G12...................................................... 10

III . 1 - LE PROJET ..............................................................................................................10

III . 2 - PRINCIPE DE FONDATIONS...................................................................................10

III . 3 - SOLUTION 1 : FONDATIONS SEMI-PROFONDES.................................................10 III.3.1. Type de fondations .........................................................................................................................10 III.3.2. Nature du sol d’assise .....................................................................................................................10 III.3.3. Profondeur d’assise ........................................................................................................................11 III.3.4. Contraintes admissibles ..................................................................................................................11 III.3.5. Tassements .....................................................................................................................................11 III.3.6. Sujétions d'exécution ......................................................................................................................12

III . 4 - SOLUTION 2 : FONDATIONS PROFONDES DE TYPE PIEUX (DTU 13.2).............13

III . 5 - DALLAGES...............................................................................................................14

III . 6 - DISPOSITIONS VIS A VIS DE L'EAU.......................................................................14

III . 7 - TERRASSEMENTS ..................................................................................................14

ANNEXES................................................................................................................................... 15

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I - CONTENU DE LA MISSION I . 1 - CADRE DE L’INTERVENTION

A la demande de M. Plantade et pour le compte de l’Hôpital de REVEL, le Bureau d’Etudes SOLS ET EAUX a réalisé une reconnaissance des sols préalable à la construction d’un bâtiment de type RdC dans l’enceinte de l’hôpital sur la commune de REVEL (31).

Cette étude fait suite à l'acceptation de notre devis n° D-12-LD-105635 du 23/08/12 (commande reçue pa r fax, le 13/09/2012). I . 2 - MISSION

Dans le cadre d'une mission de type G12, selon la norme NF P 94-500 de décembre 2006 (Missions d'ingénierie géotechniques – Classification et spécifications), étude géotechnique d'avant projet, telle que demandée par le Maître d'Ouvrage, le présent rapport définit :

- La description géologique du site, - Les caractéristiques et coupes de sondages, - Les résultats des essais, - Le contexte géotechnique, - La faisabilité des ouvrages géotechniques, - Les types de fondations associées, - La faisabilité des dallages.

Rappel : classification des missions géotechniques types (norme NF P 94-500 de décembre 2006) : L’enchaînement des missions d'ingénierie géotechnique doit suivre les étapes d'élaboration et de réalisation de tout projet pour contribuer à la maîtrise des risques géologiques. Chaque mission s'appuie sur des investigations géotechniques spécifiques. Il appartient au maître d'ouvrage ou à son mandataire de veiller à la réalisation successive de toutes ces missions par une ingénierie géotechnique. ETAPE 1 : ETUDE GEOTECHNIQUE PREALABLE (G1) Ces missions excluent toute approche des quantités, délais et coûts d'exécution des ouvrages géotechniques qui entre dans le cadre d'une mission d'étude géotechnique de projet (étape 2). Elles sont normalement à la charge du maître d'ouvrage. ETUDE GEOTECHNIQUE D'AVANT PROJET (G12)

Elle est réalisée au stade de l'avant projet et permet de réduire les conséquences des risques géologiques majeurs identifiés : - Définir un programme d'investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi

technique, en exploiter les résultats. - Fournir un rapport donnant les hypothèses géotechniques à prendre en compte au stade de l'avant

projet, certains principes généraux de construction (notamment terrassements, soutènements, fondations, risques de déformation des terrains, dispositions générales vis-à-vis des nappes et avoisinants).

Cette étude sera obligatoirement complétée lors de l'étude géotechnique de projet (étape 2).

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I . 3 - DOCUMENTS FOURNIS

Pour mener cette étude, il nous a été fourni les documents suivants :

Document Emetteur Echelle Date Référence Source

Plan de situation (extrait de carte IGN) Sans 01

Plan de masse (projet) 1/500 02

Plan de principe 03

Insertion 04

Perspective

M. TISSEYRE - Architecte

Sans

13 juin 2012

05

Mail

I . 4 - SITUATION GEOGRAPHIQUE - CONTEXTE TOPOGRAPHIQUE -

DESCRIPTION DU SITE

La zone étudiée se situe au n° 22 de l’avenue Roger Ricalens sur la commune de REVEL (voir plan de situation en annexe). Il s’agit d’une construction d’un bâtiment de type RdC dans l’enceinte de l’hôpital à l’emplacement d’une partie du parking et des jardins. Du point de vue topographique, le terrain est pratiquement plat et horizontal. Des arbres et arbustes sont présents sur le terrain à bâtir.

Photographie aérienne. Source : geoportail

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I . 5 - CONTEXTE GEOLOGIQUE ET HYDROLOGIQUE

D'après la carte géologique de la France au 1/50.000ème, feuille de REVEL, émise par le BRGM, le terrain est inscrit au sein des alluvions Wurmienne de la basse terrasse du Sor. Ces formations présentent un faciès sablo-graveleux plus caillouteux à la base et limono-argileux en tête.

Extrait de la carte géologique à 1/50000ème

On doit également s'attendre à rencontrer des remblais compte tenu de la localisation dans une zone urbanisée. A la date de rédaction de cette étude :

- Selon la cartographie du risque "aléa retrait – gonflement des argiles", le site étudié se trouve en zone d'aléa faible (Ministère de l'Ecologie et du Développement Durable, BRGM) ;

Aléa retrait-gonflement des argiles - BRGM

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- Quatre arrêtés de catastrophe naturelle (mouvements de terrain différentiels consécutifs à la sécheresse et à la réhydratation des sols) ont été pris sur la commune étudiée ;

- Selon le Ministère de l'Ecologie et du Développement Durable, le site étudié ne se trouve pas en

zone inondable ;

l Zones inondables – Cartorisque

- Un Plan de Prévention des Risques Naturels (PPRN) majeurs prévisibles (mouvement différentiel

de sols liés au phénomène de retrait gonflement des argiles) a été rédigé sur le département étudié. Ce règlement s'applique à l'ensemble des communes de ce département et détermine les mesures de prévention des risques naturels prévisibles de mouvements de terrain différentiels liés au phénomène de retrait gonflement des sols argileux.

I . 6 - PRISE EN COMPTE DANS L'AMENAGEMENT Le terrain se situe en zone de sismicité 1 selon le Ministère de l'Ecologie et du Développement Durable.

La liste indicative des végétaux pouvant entraîner des désordres aux bâtiments sous déséquilibre hydrique selon le Ministère de l'Environnement (synthèse des données extraites – influence de la végétation) est la suivante : chênes, peupliers, frênes, faux acacias, marronniers, tilleuls, saules, platanes, pommiers, poiriers, érables, cerisiers, pruniers, bouleaux, cyprès.

I . 7 - MOYENS MIS EN OEUVRE

Dans l’état actuel du projet, nous avons procédé à : - Un sondage pressiométrique SP1 de 8.00 m de profondeur réalisé à la tarière, avec quatre essais

pressiométriques suivant la norme NF P94-110 ont été réalisés. La précision des limites de couches pour ce type de sondage est de 30 à 40 cm ;

- Un sondage à la tarière mécanique TM1 descendu à 6,00 m de profondeur par rapport à la surface du terrain actuel. Il est destiné à identifier visuellement la nature des sols et à prélever des échantillons remaniés pour analyses et essais en laboratoire. La précision des limites de couches pour ce type de sondage est de 30 à 40 cm ;

- Quatre essais de pénétration dynamique (Norme DIN 4094 : mouton de 30 kg, hauteur de chute

de 0,50 m, pointe de 10 cm²), intitulés PD1, PD2, PD3 et PD4 ; descendus au refus. Ces essais permettent de mesurer en continu, la compacité des terrains traversés, exprimée par la résistance à la pénétration dynamique « Rd » calculée par la formule dite des Hollandais ;

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- Des essais d’identification en laboratoire :

. Une mesure de teneur en eau selon la norme NF P 94 050 ;

. Une mesure des limites d’Atterberg selon la norme NF P 94 060.

Les résultats et l’implantation des sondages figurent en annexes, tout comme les résultats des essais de laboratoire. Les sondages ont été implantés suivant l'accessibilité et en fonction de la position des réseaux enterrés qui nous ont été signalés lors de notre intervention. En l'absence de plan topographique, le toit des sondages correspond au terrain naturel (TN) au droit de ces derniers, lors de leur réalisation. Il conviendra d'effectuer un relevé topographique du terrain naturel et des sondages préalablement à tous travaux de terrassement, afin de caler les cotes du projet avec celles relevées en sondages. L’ensemble des sondages a été nivelé en cote relative à partir du seuil de l’entrée du parking situé sur la rue Roger Ricalens. Cette cote de référence a été prise arbitrairement à 100.00 mètres. Les altitudes sont les suivantes :

- Sondage à la tarière simple :

Sondage TM1

Cote/Référence (m) 100,2

- Sondages au pénétromètre dynamique :

Sondages PD1 PD2 PD3 PD4

Cote/Référence (m) 99,75 99,79 100,01 100,02

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II - RESULTATS DES INVESTIGATIONS GEOTECHNIQUES

II . 1 - COUPE VERTICALE DES SOLS

Les sondages ont mis en évidence la succession suivante, de haut en bas :

- De 0.00 m à 1.40/1.80 m de profondeur / Terrain Naturel (TN) : des remblais , constitués par des limons argileux légèrement sableux gris-brun dans un état hydrique sec, avec des cailloutis, des graviers et des débris de briques ; on note la présence d’une couche superficielle de 30 cm de graviers concassés ;

- De 1.40/1.80 m à 3.20/3.70 m de profondeur / TN : des argiles à graviers de couleur brun jaunâtre plus au moins micacées, avec des cailloutis millimétriques à centimétriques, dans un état hydrique humides au toucher;

- De 3.20/3.70 m à 4.00/5.00 m de profondeur / TN: des argiles légèrement sableuses couleur brun clair grisâtre avec des cailloutis millimétriques à centimétriques, dans un état hydrique humide, et de consistance molle légèrement plastique ;

- De 4.00 /5.00 m à 5.00/5.60 m de profondeur / TN : des marnes altérées de couleur brun clair à gris ocre, avec quelques cailloutis, dans un état de consistance plastique ;

- A partir de 5.00/5.60 m : des marnes de couleur brun clair à gris ocre, avec quelques cailloutis, fermes.

II . 2 - DONNEES GEOTECHNIQUES

Les sondages ont mis en évidence un sous-sol homogène. En effet, sous des remblais pouvant atteindre jusqu’à 1,80 m d’épaisseur, ensuite, les sondages traversent des argiles sableuses qui renferment un niveau d’eau. Enfin, les sondages trouvent le refus sur les marnes argileuses fermes et compactes au-delà de 5,00 m/TN. Les résultats des sondages, des essais pénétrométriques et pressiométriques permettent de dresser le tableau de synthèse suivant :

Niveaux moyens

(m/TN) Nature des sols Rd moyenne

(MPa)

Pl* moyenne

(MPa)

EM moyen (MPa)

EM/Pl*

Consistance / Compacité

De 0,00 m à 1.40/1,80 m Remblais 10 à 25 / / / Moyenne à

forte

1.40/1,80 m à 3.20/3.70 m Argiles à graviers 3 à 19 0.70 6.9 9.76 Ferme

3.20/3.70 m à 4.00/5.00 m Argiles sableuses 0.9 à 6.0 0.43 3.8 7.94 Molle à

plastique

4.00/5.00 à 5.00/5.60 m Marnes altérées 5 à 20 (1) Irrégulière

A partir de 5.00/5.60 m Substratum ferme refus 3.4 à 4.9 140 <35 Ferme

(1) : couche trop mince en SP1 pour permettre une mesure pressiométrique.

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II . 3 - L’EAU DANS LE SOL Des arrivées d'eau ont été observées à différentes profondeurs le 09/09/2012. Elles sont reportées dans le tableau ci dessous. Il s'agit de niveaux non stabilisés.

Sondages Cote Réf. tête de sondage

Profondeur du niveau d'eau en fin de sondage

(m/TN)

Cote Réf. du niveau

d'eau en fin de sondage

SP1 - 2.60 -

TM1 100.2 4.50 95.70

Ces relevés ayant un caractère ponctuel et instantané, ils ne permettent pas de préciser l'amplitude des variations du niveau d'eau qui peut remonter fortement en période pluvieuse. Seul un suivi piézométrique de longue durée pourra permettre de préciser les caractéristiques de la profondeur de l’eau dans le sol. La présence d'eau à faible profondeur reste possible en période pluvieuse, de façon temporaire et modérée (ex. : dessaturation de zones sableuses saturées par les pluies ...).

II . 4 - ESSAIS D’IDENTIFICATIONS EN LABORATOIRE

Les résultats des analyses et essais de laboratoire sont présentés dans le tableau ci-après :

Limites d’Atterberg

Sondage Prof. (m) Nature du sol Wn

(%) Wl Wp Ip Ic

Classe GTR

TM1 4.5 Marnes argileuses 27 41 25 16 0.88 A2

La valeur de teneur en eau naturelle (Wn) est de 27 % environ, alors qu’elle devrait atteindre dans le cas d’un sol normalement humide la valeur de la limite de plasticité (Wp), soit 16 %. Selon la classification AFNOR-GTR, ce sol est de classe A2, dans un état hydrique très humide, au moment des sondages. D’après la classification de Casagrande, ces valeurs classent le sol analysé dans les limons et argiles moyennement à très plastiques (point A). Il s’agit d’un sol peu sensible aux faibles variations de teneur en eau d'un point de vue consistance, mais sensible aux changements importants de teneurs en eau du point de vue du retrait et gonflement par déshydratation et réhydratation.

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III - APPLICATIONS AU PROJET - MISSION G12

III . 1 - LE PROJET

Il s’agit d’une construction d’un bâtiment de type RdC dans l’enceinte de l’hôpital à l’emplacement d’une partie du parking et des jardins. Le bâtiment sera composé de trois parties, disposées en L, pour une surface totale construite d’environ 360 mètres carrés. L’aile Sud-Ouest-Nord-Est sera prolongée par une terrasse couverte de 48.08 m² attenante à un jardin de 85.41 m². Les charges ne nous ont pas été communiquées, elles devraient cependant rester modérées. Sans information, le RdC des projet supposé être sensiblement identique à celui des sols au jour des sondages.

III . 2 - PRINCIPE DE FONDATIONS

Toute solution de fondations devra permettre :

- De se fonder dans un sol homogène et présentant des caractéristiques géotechniques suffisantes ;

- D’éviter les tassements différentiels de consolidation ;

- D’éviter également les risques de tassements différentiels dus à un phénomène localisé de

dessiccation, phénomène chronique depuis quelques années dans la région en contexte de sécheresse climatique et qui pourrait être d’autant plus aggravé par la présence d’arbres qu’il conviendra d’éloigner du projet de 1,5 fois leur taille atteinte à maturité.

Compte tenu du contexte géotechnique évoqué ci-dessus et des éléments connus du projet, on peut envisager deux solutions:

- Solution 1 : Soit une solution par fondations semi-profondes de type puits ancrés dans les marnes argileuses très fermes ;

- Solution 2 : soit par fondations profondes de type pieux ancrés dans le substratum ferme et

compact. Remarque importante : il conviendra d'effectuer une vérification concernant la présence de réseaux enterrés dans l'emprise du projet pour valider définitivement les systèmes de fondations définis dans le présent rapport.

III . 3 - SOLUTION 1 : FONDATIONS SEMI-PROFONDES III.3.1. Type de fondations Il s'agira de fondations semi profondes de type puits ou plots. III.3.2. Nature du sol d’assise Le sol d'assise des fondations devra être homogène et constitué par des marnes argileuse fermes.

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III.3.3. Profondeur d’assise

La profondeur d'assise minimale au droit de chaque sondage est donnée dans le tableau ci-après, elle tient compte d'un ancrage minimum de 0,3 m dans le sol d'assise.

Sondages SP1 PD1 PD2 PD3 PD4

Profondeur d'assise / TN >5.30 >5.90 >5.50 >5.60 >5.90

III.3.4. Contraintes admissibles

La contrainte admissible dans le sol d'assise défini ci-dessus, est définie à partir des essais pénétrométriques (selon le D.T.U. 13.12) et pour une résistance dynamique de pointe moyenne Rd supérieure à 15 MPa :

- contrainte de calcul en pointe supérieure à : q = 15 / 7 = 2.14 MPa,

- contrainte à l’état limite ultime : qa (E.L.U.) = q/2 = 1 MPa,

- contrainte à l’état limite de service : qa (ELS) = q/3 = 0.7 MPa.

La contrainte admissible dans le sol d'assise défini ci-dessus, est définie à partir des essais pressiométriques (selon le D.T.U. 13.12). On limitera volontairement la pression limite à 2.6 MPa. Pour une semelle sous charge verticale centrée de largeur B, de longueur L et d'encastrement D, la contrainte ultime qu s'écrit : qu = Kp . Ple* + γD, à partir de l’essai pressiométrique.

où : Kp : Facteur de portance (pris égal à 0.8) Ple* : Pression limite nette équivalente (2.6MPa) γD : Poids des terres autour de la semelle (négligé)

- contrainte à l’état limite ultime : qELU = qu / 2 = 1 MPa,

- contrainte à l’état limite de service qELS = γD + (qu - γD) / 3 = 0,7 MPa. III.3.5. Tassements

Le tassement final de la fondation est la somme du tassement de consolidation (Sc) et du tassement déviatorique (Sd) définis ci dessous :

( ) BDE

S cM

c ..9

δγσα −= ( ) αδγσ

−=

0

.9

2

B

BBD

ES do

Md

où : Bo = 0,6 m

σ : composante normale de la contrainte du sol sous la fondation pour l'état limite de service

EM : module pressiométrique du sol γ D : poids des terres extraites δc et δd : coefficients de forme de la fondation

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A 12 LD 102691 – Ind. A

Ébauche dimensionnelle : le tassement calculé sous une charge verticale centrée serait le suivant :

Au droit du sondage SP1

Dimensions de la fondation L x B x D en m (hypothèses) 1*1*6

Contrainte au sol (MPa) 0.7

Tassements totaux prévisible (cm) 0.14

Ces tassements sont faibles et acceptables, sous réserve de l'homogénéité du sol d'assise. Il conviendra de s'assurer que ces tassements sont acceptables vis-à-vis de la destination du projet. III.3.6. Sujétions d'exécution

Les travaux seront réalisés selon les règles de l'Art. Toute poche médiocre ou de moindre consistance devra être purgée. Compte tenu de la mauvaise tenue des parois, le blindage des parois des fouilles sera nécessaire. De plus, puisque nous avons eu des arrivées d’eau, qui devront être prises en compte.

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III . 4 - SOLUTION 2 : FONDATIONS PROFONDES DE TYPE PIEUX (DTU 13.2) La méthode utilisée est la méthode pressiométrique du DTU 13-2 (norme NF P 11.212). La charge de rupture vis-à-vis du sol est la somme du terme de pointe (QP) et du terme de frottement latéral (QS).

La charge nominale QN de service à comparer aux sollicitations ELS est : 23

QSQPQN +=

Charge limite en pointe : QP = A . qp où : A : aire de la section de pointe du pieu qp : contrainte limite en pointe donnée par qp = qo + K (Ple - po) K : facteur de portance fonction du sol, du type de pieu et de son encastrement Ple : pression limite équivalente po et qo : pressions horizontale et verticale totales des terres

Charge limite en frottement latéral : ∑=

=n

iii qshspQs

1

.

où : hsi : pénétration du pieu dans la couche i p : périmètre du pieu qsi : frottement latéral unitaire dans la couche i

Pour un pieu isolé foré à la tarière creuse avec dispositif d'enregistrement des paramètres de forages ancré dans le substratum, on pourra retenir les caractéristiques moyennes des sols synthétisés dans le tableau suivant :

Nature des sols Courbe DTU 13.2

Epaisseur moyenne de la couche (m / futur niveau

de RdC) Pl* (MPa) qs (kPa)

Mort terrain - 1 - 0

Argiles à graviers A 4 0,4 0

Substratum molassique compact E D 3,4 210

Il conviendra de considérer au minimum 1m de mort terrain sous la base de éventuels remblais Pour le calcul du terme de pointe, on retiendra en première approche K = 1,6 et Ple* = 3.4 MPa. La valeur de K sera fonction de l'ancrage réel. La faisabilité du type de pieux, préconisé ci-dessus, reste à l'appréciation de l'entreprise de fondations spéciales car elle est fonction des caractéristiques (puissance …) de son matériel, (pour rappel des modules de 150 MPa ont été mesurés en SP1). En cas de groupe de pieux, les paramètres précités seront adaptés en conséquence et les tassements calculés. Le dimensionnement des pieux devra être réalisé par un intervenant spécialisé en structure. La présence d’eau et une mauvaise tenu des sols devra être prise en compte pour le choix de la méthodologie définitive de réalisation des fondations.

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A 12 LD 102691 – Ind. A

ANNEXES

• PLAN DE SITUATION GENERALE

• PLAN D’IMPLANTATION DES SONDAGES – ECH. 1/500

• SONDAGES PRESSIOMETRIQUES SP1

• SONDAGES A LA TARIERE MECANIQUE TM1

• SONDAGES PENETROMETRIQUES PD1 A PD4

• MESURE DES LIMITES D’ATTERBERG

• CONDITIONS GENERALES D'EXPLOITATION D'UN RAPPORT D'ETUDES DES SOLS

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PLAN DE SITUATION

HOPITAL DE REVELProjet d’un bâtiment

REVEL - 31

sur 25A 12 LD 102691 - Ind. A

Pénétromètredynamique

Légende

Tarièremécanique

Sondages

Echelle 1/500

Pressiomètre

PLAN D’IMPLANTATIONDES SONDAGES

PD1PD2

PD3

PD4

SP1

TM1

Référencenivellement

RÉFÉRENCENIVELLEMENT

HOPITAL DE REVELProjet d’un bâtiment

REVEL - 31

sur 25A 12 LD 102691 - Ind. A

2D SONDAGEFORAGE

617 Rte Chateau d'Eau82370 CAMPSAS

06 62 46 29 36

SONDAGE PRESSIOMETRIQUE CONFORMEMENT A LA NORME NF P 94-110

Projet de constructionREVEL 31

SP119/09/2012Date de début :

19/09/2012Date de fin :

8 mProfondeur du Sondage :

2,60 mNiveau d'Eau

Z =

GE31-12-2179Dossier :

SOLS & EAUXBureau d'Etudes :

102620V/Ref :

Z/

0.0

-1.4

-1.8

-3.7

-4.8

-6.2

-8.0

Pro

fond

eur

(m)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

2.60

le 1

9/9/

12 à

12h

45N

ivea

u d'

eau

TC

63

Out

il de

For

age

Limon finement Sableux légèrementArgileux Cailloutis

Gris Brun(Remblais probables, Sec)

Argile Graviers et CailloutisBrun foncé Jaunâtre Blanc

Sèche

Argile à Graviers + ou - MicacéeBrun Jaunâtre

Humide à venue d'Eau

Argile avec des passagesgravillonneux

Brun Brun clair GrisMolle

Marno-Argileuse à passageSableuse

Brun clair Gris Ocre

Marne ArgileuseBrun clair + traces Grises

Lithologie

0.00

1.40

1.80

3.70

4.80

6.20

8.00

0.39

0.19

2.42

3.61

Pf* (MPa)

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

7.0

8.0

0.70

0.43

> 3.46

> 4.91

Pl* (MPa)

0.1

1.0

10.0

Em (MPa)

0.1

1.0

10.0

100.

0

300.

0

6.9

3.8

152.5

131.0

9,76

7,94

<43,32

<26,20

Em

/ P

l

TC Tarière continueTN Toilée normale

Outil et Sonde :

Socomafor 35

DGNom du sondeur :

sur 25A 12 LD 102691 - Ind. A

Adresse :Fin :

1 / 1Page:

A-12-LD-102691Affaire N° :

TM1Type :

JMOpérateur :

TM1SONDAGE :

HOPITAL DE REVELClient :

31 - REVELSite :

tarière mécanique

100.2 mZ :

19/09/2012Date :

0.00 mDébut :

6.00 m

Alti

tude

s

100.20

99.90

98.80

97.70

96.20

94.60

94.20

Remblais : graviers.

Limon argilo-sableux gris brunâtre, légèrement humide,ferme, avec des cailloutis, des graviers , et des

morceaux de briques.

Argile légèrement sableuse, jaune brunâtre,humide,avec des cailloutis millimétriques.

Argile sableuse beige brunâtre, humide, molle, avec descailloux millimétriques voire centimétriques.

Argile marneuse légèrement sableuse, ocre jaune brun,gorgée d'eau, molle.

Argile marneuse, brun jaune gris, légèrement humide,plastique à ferme.

Description Lithologique

Pro

fond

eur

(m)

0.00

0.30

1.40

2.50

4.00

5.60

6.00

Niv

eau

d'ea

u

Tar

ière

méc

aniq

ue Ø

63

mm

OU

TIL

Néa

ntE

QU

IPE

ME

NT

Wn (%)

prof

onde

ur (

m)

0 10 20 30 40 50

Sédidrill 80

Arrêt volontaire. Venue d'eau vers 4,50 m.Observations :

sur 25A 12 LD 102691 - Ind. A

Affaire :

Sondage au pénétromètre dynamique

Affaire : Projet de centre équestreSite de CARMAUX (81)Chemin de la vente

"En Gélis" - LACROISILLE 81470 CUQ TOULZA

Tél : 05 63 75 02 82Essai pénétrométrique

SOLS ET EAUX

Cote : 99,75 / Ref

Date: 19/09/12

SONDAGE: PD 1

HOPITAL DE REVELProjet de bâtiment

31 - REVELA-12-LD-102691

SEDIDRILL 80

25,125,1

15,115,1

13,813,7

12,513,7

9,19,1

5,74,64,64,64,6

4,24,2

6,38,3

6,35,2

12,54,2

2,14,2

11,59,69,6

11,51,91,9

1,01,9

1,02,9

0,90,90,9

1,81,8

2,7

5,43,6

4,25,0

8,38,3

13,312,5

20,046,6

49,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,9

0

15,18,8

refus à 5,6 m

0

1

2

3

4

5

6

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

"En Gélis" - LACROISILLE81470 CUQ TOULZATél : 05.63.75.02.82

Résistance dynamique à la rupture - Rd (Mpa)

Observations : Masse du mouton : 30 kgHauteur de chute : 0,50 mPoids des tiges φ 25 mm : 3,71 kg/mlSection pointe : 10 cm²

Niv.Eau

Profondeuren mètre

sur 25A 12 LD 102691 - Ind. A

Affaire :




Tél : 05 63 75 02 82

SEDIDRILL 80


31 - REVELA-12-LD-102691

Cote : 99,79 / Ref

Date: 19/09/12

SONDAGE: PD 2

SOLS ET EAUX

Essai pénétrométrique

22,631,4

30,130,1

22,612,5

9,15,75,7

10,313,7

8,09,1

10,313,7

21,919,8

12,56,3

2,12,1

5,210,410,4

8,311,5

8,76,7

9,63,8

1,91,9

1,01,01,00,90,90,9

1,81,8

2,7

6,27,1

10,013,3

24,140,0

49,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,9

0

15,15,0

refus à 5,2 m

0

1

2

3

4

5

6

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50




Niv.Eau

Profondeuren mètre

sur 25A 12 LD 102691 - Ind. A

Affaire :




Tél : 05 63 75 02 82Essai pénétrométrique

SOLS ET EAUX

Cote : 100,01 / Ref

Date: 19/09/12

SONDAGE: PD 3


31 - REVELA-12-LD-102691

SEDIDRILL 80

15,118,8

23,820,1

15,113,7

9,18,0

12,517,1

9,110,3

9,13,4

2,33,13,1

5,26,3

10,45,2

4,23,1

2,13,1

3,88,7

11,514,4

7,78,7

4,82,9

1,91,00,9

1,80,9

1,80,90,9

4,57,1

8,316,6

20,025,0

41,649,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,9

0

13,83,8

refus à 5,3 m

0

1

2

3

4

5

6

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50




Niv.Eau

Profondeuren mètre

sur 25A 12 LD 102691 - Ind. A

Affaire :




Tél : 05 63 75 02 82

SEDIDRILL 80


31 - REVELA-12-LD-102691

Cote : 100,02 / Ref

Date: 19/09/12

SONDAGE: PD 4

SOLS ET EAUX

Essai pénétrométrique

22,622,6

12,58,8

5,04,6

3,43,4

2,32,3

6,84,64,6

3,43,4

1,01,0

2,13,1

2,12,1

8,37,3

12,512,5

10,69,6

8,75,8

1,92,9

3,81,9

3,81,91,8

0,90,9

1,81,8

0,9

2,74,5

4,26,7

7,57,5

5,011,7

15,035,0

49,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,949,9

0

25,128,9

refus à 5,6 m

0

1

2

3

4

5

6

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50




Niv.Eau

Profondeuren mètre

sur 25A 12 LD 102691 - Ind. A

Affaire : HOPITAL DE REVELProjet d'un batimentREVEL - 31 20 septembre 2012

Ref : A-12-LD-102691

Profondeur Classe(en m) GTR

25 16

Sondage Ech. Ic

0,88

IpNature du sol Wn Wl Wp

41TM1 A 4,5/5,60 M Argile marneuse 27,0% A2

A

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

70

5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100

Argiles très plastiques

Argiles moyennement

plastiques

Argiles peu plastiques

Limons très plastiques

WL

= 5

0 %

WL

= 3

0 %

Limons et Sols organiques

moyennement plastiquesSols organiques très

plastiques

Date :

DIAGRAMME DE PLASTICITE DE CASAGRANDE

IP

WL

Détermination des limites d'AtterbergNF P 94- 051

" En Gélis" - LACROISILLE81470 CUQ TOULZATél :05.63.75.02.82

très sensibles

sensibles

peu sensibles

Sensibilté à l'eau au retrait /

gonflement sous

déséquilibre hydrique

sur 25A 12 LD 102691 - Ind. A

UNION SYNDICALE GEOTECHNIQUE CONDITIONS GENERALES DES MISSIONS GEOTECHNIQUE

(Version du 27/06/00)

1. Cadre de la mission Par référence à la Classification des Missions Géotechniques types (Tableau 1 de la norme NF P 94-500), il appartient au maître d’ouvrage et à son maître d’œuvre de veiller à ce que toutes les missions géotechniques nécessaires à la conception puis à l’exécution de l’ouvrage soient engagées avec les moyens opportuns et confiées a des hommes de l’Art. L’enchaînement des missions géotechniques suit la succession des phases d’élaboration du projet, chacune de ces missions ne couvrant qu’un domaine spécifique de la conception ou de l’exécution. En particulier :

• les missions G1, G2, G3, G4 sont réalisées dans l’ordre successif ; • une mission confiée à notre société peut ne contenir qu’une partie des prestations décrites dans la

mission type correspondante ; • une mission type G0 engage notre société uniquement sur la conformité des travaux exécutés à ceux

contractuellement commandés et l’exactitude des résultats qu’elle fournit ; • une mission type G1 à G5 n’engage notre société sur son devoir de conseil que dans le cadre strict,

d’une part, des objectifs explicitement définis dans notre proposition technique sur la base de laquelle la commande et ses avenants éventuels ont été établis, d’autre part, du projet du client décrit par les documents graphiques ou plans cités dans le rapport ;

• une mission type G1 ou G5 exclut tout engagement de notre société sur les quantités, coûts et délais d’exécution des futurs ouvrages géotechniques ;

• une mission type G2 engage notre société en tant qu’assistant technique à la maîtrise d’œuvre dans les limites du contrat fixant l’étendue de la mission et la (ou les) partie(s) d’ouvrage(s) concerné(s).

La responsabilité de notre société ne saurait être engagée en dehors du cadre de la mission géotechnique objet du rapport. En particulier, toute modification apportée au projet ou à son environnement nécessite la réactualisation du rapport géotechnique dans le cadre d’une nouvelle mission. 2. Recommandations Il est précisé que l’étude géotechnique repose sur une reconnaissance du sol dont la maille ne permet pas de lever la totalité des aléas toujours possibles en milieu naturel. En effet, des hétérogénéités, naturelles ou du fait de l’homme, des discontinuités et des aléas d’exécution peuvent apparaître compte tenu du rapport entre le volume échantillonné ou testé et le volume sollicité par l’ouvrage, et ce d’autant plus que ces singularités éventuelles, pouvant avoir une influence sur les conclusions du rapport, doivent immédiatement être signalés au géotechnicien chargé du suivi géotechnique d’exécution (mission G4) afin qu’il en analyse les conséquences sur les conditions d’exécution voire la conception de l’ouvrage géotechnique. Si un caractère évolutif particulier a été mis en lumière (notamment glissement, érosion, dissolution, remblais évolutif, tourbe,), l’application des recommandations du rapport nécessite une validation à chaque étape suivante de la conception ou de l’exécution. En effet, un tel caractère évolutif peut remettre en cause ces recommandations notamment s’il s’écoule un laps de temps important avant leur mise en œuvre. 3. Rapport de la mission Le rapport géotechnique constitue le compte-rendu de la mission géotechnique définie par la commande au titre de laquelle il a été établi et dont les références sont rappelées en tête. A défaut de clauses spécifiques contractuelles, la remise du rapport géotechnique fixe la fin de la mission. Un rapport géotechnique et toutes ses annexes identifiées constituent un ensemble indissociable. Les deux exemplaires de référence en sont les deux originaux conservés : un par le client et le second par notre société. Dans ce cadre, toute autre interprétation qui pourrait être faite d’une communication ou reproduction partielle ne saurait engager la responsabilité de notre société. En particulier l’utilisation même partielle de ces résultats et conclusions par un autre maître d’ouvrage ou par un autre constructeur ou pour un autre ouvrage que celui objet de la mission confiée ne pourra en aucun cas engager la responsabilité de notre société et pourra entraîner des poursuites judiciaires.

sur 25A 12 LD 102691 - Ind. A

BUREAU D’ETUDES ‘’SOLS ET EAUX‘’ - hopital...

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