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Etat de l’art sur le compactageCABOURG – 08 au 10 novembre 2011
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GÉOTECHNIQUE
Bref état de connaissance sur le compactage de sols
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Présenté par A. Razakamanantsoa
de solsGroupe GER TOT
Terrassement et Ouvrages en Terres
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GÉOTECHNIQUE
Consolidation isotrope : Diminution de volume ou « augmentation de densité » pour le sol
Amélioration de l’ensemble des propriétés mécaniques E, (c, φ)
Définitions
P
Quelques définitions
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Consolidation déviatorique ou modification de la géométrie de l’assemblage des particules sans variation de volumes
E, (c, φ)
Génération de l’anisotropie
Sol normalementcompacté
Sol Foisonné
Pc
P= Pc Ps
Pc< PsSurcompactage
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GÉOTECHNIQUE
AA
Aavec
A
AAu
A
P
A
P cc <<−×+== )('
σ
+= 'σσ Terzhagi
Etats de contraintes dans les « sols non saturés »
Définitions
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)()('waa uuu −+−= χσσ
Bishop, 1960
19.01 <<= rSpourχ
u+= 'σσ Terzhagi
Sol non saturé
Notion de « variable indépendante »Alonso, Delage,… 1990
))();(( waa uuufe −−= σTrop de paramètres (11)
Ne prend pas en comptela microstructure
Notion de « Contrainte effective »
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GÉOTECHNIQUE
Expression Auteur (s) Observations et limites
Khalili & Khabbaz,1998
Moins de paramètre, mais difficile à déterminer
21
=s
sairχ
Actualisation de la relation de Bishop
Définitions
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Khabbaz,1998mais difficile à déterminer
Bolzon, 1996; Gallipoli, 2003
Succion d’entrée d’airnon pris en compte
Coussy, Dangla,2000
Peu pratique
Sr=χ
πσσ +='
s
air
Sr
a
aira
sssidssSSrsus
sssisus
≤+×+−=
≤+−=
∫1
)(3
2)(
)(
π
π
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GÉOTECHNIQUE
Courbes de rétention d’eau
Définitions
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(Bear and Bachmat, 1991)
Chemin de séchage pour les problématiques de sècheresseChemin d’humidification pour le terrassement et ouvrages en terre
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GÉOTECHNIQUE
Correspondance: les états de saturation - courbe de compactage
Définitions
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(Boutonnier, 2007)
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GÉOTECHNIQUE
Prise en compte
Classification des états de saturation
Définitions
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Prise en comptede l’hystérésis sur chantier?
air libre
air occlus
eaugrains et agrégats
Tension capillaire(Boutonnier, 2007)
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GÉOTECHNIQUE
( )cv CCnu
B /..1/13
+=∆∆=σ
Evolution des perméabilités relatives à l’air et à l’eau
en fonction du degré de saturation (Boutonnier, 2007)
Classification des états de saturation / de k: impo rtance de u w
Définitions
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3∆σ(Skempton, 1954)
foedocEe
eu
B
++
=∆∆=
11
1
3σ
(Boutonnier, 2007)
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GÉOTECHNIQUE
Quel type d’essai mécanique correspond-t-il au comp actage de chantier ?
Chemins de contraintes possibles:
- Oedometrique: déformation latérale nulle σ1
Comportement mécanique des sols fins compactés(consolidation - compressibilité - cisaillement)
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- Oedometrique: déformation latérale nulle
- Isotrope: σ1= σ2 = σ3
- Déviatoire: (σ1- σ3)= cte
- Triaxial: σ3 = cte
σ3σ3
σ1
σ1
Système à symétrie axiale
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GÉOTECHNIQUE
Chemin oedometrique : Déformation latérale nulle
Chemin Isotropeσ1= σ2 = σ3
σ3σ3
σ1
σ120
25
γd= 1.52 g/cm3
σc= 15 MPaσc
10
20
15
Log σ MPa
Quel type d’essai mécanique correspond-t-il au comp actage de chantier ?
σ(MPa)
Comportement mécanique des sols fins compactés(consolidation - compressibilité - cisaillement)
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Chemin oedometrique d’un sable (semi -log) Chemin oedometrique d’un sable (échelle naturelle)
σ1
2 4 6 8
σc
0
5
10
15
7,2== Gw
d
γγ
- Densité initialeγinitial=1,52g/cm3
- Contrainte de consolidationσc = 15 MPa
0,6
e
Gd +
×=1
ωγγ
σc
0,7 0,5
0.1
0.2
1
4
10
0.4
e
(Al-Issa 1972)
ε%
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Chemin oedometrique non drainé – variation de la densité sèche en fonction du degré de saturation et de la contrainte totale
Quel type d’essai mécanique correspond-t-il au comp actage de chantier ?Chemin Oedometrique – Compression statique
Comportement mécanique des sols fins compactés(consolidation - compressibilité - cisaillement)
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À pression constante la densité augmente
jusqu’à environ 95% de saturation puis diminue.
Argile NDC
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GÉOTECHNIQUE
Cte=− )( 31 σσ
Palier 19,2 à partir de 48 %
bars9,27)( max31 =− σσ
γmin=1,56 g/cm3 de 29,3 % à 36,3 %γmax=1,613 g/cm3 à 3,3 %
σ3σ3
σ1
σ1
Quel type d’essai mécanique correspond-t-il au comp actage de chantier ?Chemin Déviatoire
Comportement mécanique des sols fins compactés(consolidation - compressibilité - cisaillement)
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(Le Long, 1968)
)( mσ
)( mcri dd σ≥≤
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γmin=1,48g/cm3γmax=1,71g/cm3D10=0,64 mmD60=0,98mmD30=1,50 mm
cte=3σQuel type d’essai mécanique correspond-t-il au comp actage de chantier ?
Chemin triaxial
σ3σ3
σ1
σ1
Comportement mécanique des sols fins compactés(consolidation - compressibilité - cisaillement)
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Phénomène de dilatation ou de contractionsuivant l’accroissements du déviateur
(Al-Issa; Biarez; Gresillon)
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GÉOTECHNIQUE
σ3σ3
σ1
Quel type d’essai mécanique correspond-t-il au comp actage de chantier ?Comparaison des différents types de sollicitation
Comportement mécanique des sols fins compactés(consolidation - compressibilité - cisaillement)
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Densité (Chemin triaxial)>
Densité (Chemin Isotrope)
)(σfe =
σ1(Subbarao, 1972)
-Si P<Pc alors le déviateur décompactera le matériau jusqu’à l’état critique
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Comportement mécanique des sols fins compactés(consolidation - compressibilité - cisaillement)
Détermination de la contrainte de pré-consolidationCorrélationentre la limite de liquidité et la pression capillaire (Fleureau, 2002)
sSrCsCu oα+=)(
4=α Pour l’argile (Munoz et al., 2011)
Pour sol intact (J.P.Magnan)Cup ×= 4'σ
(Alonso et al, 2009)
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Exemple:pour la kaolinite Speshwite WL: 55%, on aura un u
w: 200kPa
MPap 538.0200)90.0(0(4 4' =×+×=σ
(0.6MPa – 1.1MPa) Pour un chemin oedometrique monotone(Fry,1977)
0.3MPa Pour un chemin triaxial (Fry,1977)
lle)superficien 3(fondatio:Fpour 2
1 '''pvov σσσ +=
150 kPa soit 7 m de remblais
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Mode de compactage Proctor standard Proctor modifié
OrigineConstruction de Barrage en terre
(Californie)Construction de piste d’atterrissage (w,Gd
optimal)
Energie de compactage 60 T/m3 275 T/m3
Correspondance de l’étude mécanique avec la réalité
Comportement du sol compacté sans vibrationCompactage par choc: Proctor Standard – Proctor Modi fié
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Energie de compactage 60 T/m3 275 T/m3
Poids de la dame (kg) 2.5 4.5
Hauteur de chute (cm) 30.5 45.8
Nombre de couche 3 5
Moule Proctor Proctor CBR
Nombre de coup (par couche)25
25 56
Ø (mm) 5-20 5-20 <40
Application Compactage de remblais Piste d’atterrissageCouche de Base
de chaussée
LimitesBesoin de mise en œuvre d’énergie différent??
Damage par coup (ensemble de phénomène complexe) ≠ sollicitation de chantier(comparaison impossible)
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GÉOTECHNIQUE
Comportement du sol compacté sans vibration
Correspondance de l’étude mécanique avec la réalité
Compactage Statique – Compactage Proctor
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Proctor standard = Compactage statique sous 1,3 MPa Proctor Modifié = Compactage statique sous 4,5 MPa
La vitesse d’écrasement n’a qu’une influence néglig eable sur le compactage statique
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Variation du poids volumique sec (a)et de la perméabilité (b) en fonctionde la teneur en eau (Daoud, 1998)
a)
Poi
ds v
olum
ique
sec
(kN
/m3 )
Comportement du sol compacté sans vibration
Correspondance de l’étude mécanique avec la réalité
Compactage Classique – Compactage par Pétrissage
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Qian et al. (2002)
b)
Poi
ds v
olum
ique
sec
(kN
/m
Teneur en eau (%))
Coe
ffici
ent d
e pe
rméa
bilit
é (m
/s)
Importance de la structure granulaire
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GÉOTECHNIQUE
33
1σ≥ga
Comportement du sol compacté avec vibration
Correspondance de l’étude mécanique avec la réalité
Milieu Pulvérulent
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Il existe un indice des vides maximal correspondant à une fréquence de vibration
Densité (vibration horizontale) > Densité (vibration verticale)
Existence d ’une densité maximale pour une vibration verticale
Schaeffner, 1962)Pakash&Gupta 1967
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GÉOTECHNIQUE
1000
You
ng M
odul
us (M
Pa)
γd:1,62g/cm3dc: 0,65d10: 0,64 mmd60:0,98mm
Paramètres majeurs qui influent sur le compactage
Correspondance de l’étude mécanique avec la réalité
Chargement CycliqueEn chemin oedometrique
Granularité et évolution du Modules d’Young
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La vitesse d’application de la sollicitation influe peu sur les matériaux granulaires avec très peu de fines tant que les vitesses de sollicitation permettent le drainage (Biarez, 1961)
1010 100 1000
100
You
ng M
odul
us (M
Pa)
Vertical stress (kPa)
3 % fines5 % fines
10 % fines
Influence de la distribution granulaire sur le module E pour une degré de compactage de 97%, wOPN(-2) (Correia, 2001)
Fatigue des sols traitéscompactés ?
ctetgeo =ϕ
d60:0,98mmd60/d10:1,53H:6,0cm2R:1,44cm
Influence du chargement cyclique suivant le chemin oedometrique (Subarano, 1972)
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GÉOTECHNIQUE
3 en 1
Transport
Malaxage sur chantier
Vers la maîtrise du compactage
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Système combiné
Transport
Traitement
Correction hydrique
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GÉOTECHNIQUE
Evolution du procédé de compactage
Vers la maîtrise du compactage
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Compacteur lisse- vibrant
Compacteur de l’avenir?
Compacteur à pieds dameur
Compacteur à pneus
Après classification, l’objectif est de réutiliser les matériaux pour édifier des remblais ou des couches de forme.
• Remblai : qualité q4Signifie ρdm = 95 % ρdOPN et ρdfc = 92 % ρdOPN
• Couche de forme : qualité q3Signifie ρdm = 98,5 % ρdOPN et ρdfc = 96 % ρdOPN
A quel Prix?
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GÉOTECHNIQUE
L’évolution de l’essai de compactage en laboratoire?
Le transfert ( Laboratoire – Chantier): Manège de compactage?
Distribution de l’eau dans le sol (économie d’eau)?
Conclusions
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Evolution des appareillage de compactage sur chantier?
Importance de la mouture sur la compactibilité de sol fin (gain en densité)?
Evolution des systèmes de mesures (labo-chantier): hystérésis – profil hydrique …
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GÉOTECHNIQUE
RéférencesAl Issa M., (1973), Recherche des lois contraintes déformations des milieux pulvérulents,
PhD Thesis. Université Scientifique et Médicale de GrenobleAlonso E.., (2005), Compactage et comportement des sols fins humides.
Revue Française de Géotechnique, N°111, 2eme trimestre, p33-43
Boutonnier, (2007) Comportement hydromécanique des sols fins proches de la saturation cas des ouvrages en terre: coefficient B, déformation instantanées et différées, retrait/ gonflement. . PhD Thesis, INP Grenoble, 394p.
Alonso E., Gens A., Josa A; (1990), A constitutive model for partially saturated soils. Géotechnique, 404, N°3, 405-430.
A. Quibel, A Gomes Correia, 2000, Compactage des sols et des matériaux granulaires, ISSMGE/ETC 11, Presse de l’Ecole Nationale des Ponts et Chaussées
Alonso E., Pereira J.M., Vaunat,J. and Olivella, (2009), A microstructurally based effective stress for unsaturated soils. Géotechnique, accepted
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Biarez, J. 1962. « Contribution à l’étude des propriétés mécaniques des sols et des matériaux pulvérulents ».PhD Thesis. Ecole centrale de Paris
Subbarao, C. 1972. « Compactage et mécanique des milieux continus ».PhD Thesis. Université Scientifique et Médicale de Grenoble
Kouassi P. (1998), Comportement des sols fins compactés: application aux remblais et aux ouvrages en terre.PhD Thesis, University of Bordeaux,180p.
Daoud, F.Z. (1996) La perméabilité des sols fins compactés. PhD Thesis, Ecole Normal Supérieure de Géologie de Nancy,194p.
Poulain D. (1993) Pressions interstitielles de construction dans les barrages homogènes en matériaux argileux humides. PhD Thesis, University of Bordeaux 1,119p.
Forssblad, (1968) New method for laboratory soil compaction by vibration, Highway Research Record, N° 177
Skempton (1954), The pore pressure coefficient A and B, Géotechnique , Vol° 4
J.Munoz, F.Casini, S.Lourenço, J.M. Pereira,J. Vaunat, P.Delage, E.Alonso, L.Thorel, J.Garnier, D.Gallipoli, D.Toll,( ) Centrifuge modelling of a shallow foundation on an unsaturated compacted silt.
J.M. Fleureau (2002), Géomecanique des routes et voies ferrées, Hermlès, Traité MIM.
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GÉOTECHNIQUE
Relations densité sèche – teneur en eau du sable vibré (Forssblad, 1968)
Comportement du sol compacté avec vibration
Correspondance de l’étude mécanique avec la réalité
Milieu Cohérent
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σ=0
Economie d’eau ??