02. Escalier en béton armé
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ESCALIER A VOLEE DROITE B.A.E.L 91 révisé 99 Données Hauteur totale à franchir lo = 3.26 Nombre de marches n1 = 18 Nombre de contremarches n = 19 Emmarchement n1 = 1.60 Epaisseur de la paillasse ep = 15 Poids volumique du béton pvb = 25 Contrainte de l'acier utilisé Fe = 500 Contrainte du béton à 28 jours Fc28 = 25 Conditions de fissuration Peu préjudici Résultats Hauteur de marche ( lo / n ) ht = 17.16 Giron 60 < 2 ht < 64 g = 28.50 Longueur de volée étudiée l = 4.23 Nombre de marches conçernées n = 12 Hauteur à franchir correspondante ( n x ht ) l' = 2.06 Epaisseur moyenne de la volée ep+ ( ht / 2 ) e' = 23.58 Angle moyen d'inclinaison inv ( tan ( l' / l )) 25.95 Charges permanentes G G = 10.49 Charges d'exploitations Q ( 5 KN /m² x b ) Q = 8.00 Effort de service repris par l'escalier ( G + Q ) Pser = 18.49 Effort ultime repris par l'escalier ( 1.35 G + 1.5 Q ) Pu = 26.16 Moment de service ( Pser x l² ) / 8 Mser = 41.35 Moment ultime ( Pu x l² ) /8 Mu = 58.51 Coefficient de sollicitation ( Mu / Mser ) g = 1.41 Moment réduit ultime Dépend du type d'acier 0.2739 Hauteur utile de la volée ( ep - 3 cm ) d = 12 Contrainte de calcul du béton ( 0.85 x Fc28 ) / 1.5 Fbu = 14.17 Contrainte de calcul de l'acier ( Fe / 1.15 ) Fsu = 434.78 Moment réduit ultime Mu / ( b x d² x Fbu ) mm = 0.1793 Système d'armatures retenus aciers simp Coefficient de la fibre neutre a = 0.249 Bras de levier du couple interne d x (1 - 0.4a ) Zb = 10.81 Section théorique des acier filants Mu / ( Zb x Fsu ) Ax = 12.45 Choix des sections commerçiales 8 HA 14 Espacement des armatures filantes inférieur au mini ( 3 ht ; St 1 = 20.4 Section théorique des aciers de répartit ( Ax / 4 ) Ay = 3.11 Choix des sections commerçiales Lire dans le tableau des aciers 6 HA 8 Espacement des armatures de répartitions inférieur au mini ( 4 ht ; St 2 = 20 CHANTIER : a' = ( pvb / cos a' ) x e' x b ml = iI faut que mm < ml 1.25 x ( 1 - ( 1 - 2mm )^ 1 il faut que fl < ( e' / 10 )
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ESCALIER A VOLEE DROITEB.A.E.L 91 révisé 99
DonnéesHauteur totale à franchir lo = 3.26 m
Nombre de marches n1 = 18
Nombre de contremarches n = 19
Emmarchement n1 = 1.60 m
Epaisseur de la paillasse ep = 15 cm
Poids volumique du béton pvb = 25 KN / m3
Contrainte de l'acier utilisé Fe = 500 MPa
Contrainte du béton à 28 jours Fc28 = 25 MPa
Conditions de fissuration Peu préjudiciable
RésultatsHauteur de marche ( lo / n ) ht = 17.16 cm
Giron 60 < 2 ht < 64 g = 28.50 cm
Longueur de volée étudiée l = 4.23 m
Nombre de marches conçernées n = 12
Hauteur à franchir correspondante ( n x ht ) l' = 2.06 m
Epaisseur moyenne de la volée ep+ ( ht / 2 ) e' = 23.58 cm
Angle moyen d'inclinaison inv ( tan ( l' / l )) 25.95 °
Charges permanentes G G = 10.49 KN / ml
Charges d'exploitations Q ( 5 KN /m² x b ) Q = 8.00 KN / ml
Effort de service repris par l'escalier ( G + Q ) Pser = 18.49 KN / ml
Effort ultime repris par l'escalier ( 1.35 G + 1.5 Q ) Pu = 26.16 KN / ml
Moment de service ( Pser x l² ) / 8 Mser = 41.35 KN . m
Moment ultime ( Pu x l² ) /8 Mu = 58.51 KN . m
Coefficient de sollicitation ( Mu / Mser ) =g 1.41
Moment réduit ultime Dépend du type d'acier 0.2739
Hauteur utile de la volée ( ep - 3 cm ) d = 12 cm
Contrainte de calcul du béton ( 0.85 x Fc28 ) / 1.5 Fbu = 14.17 MPa
Contrainte de calcul de l'acier ( Fe / 1.15 ) Fsu = 434.78 MPa
Moment réduit ultime Mu / ( b x d² x Fbu ) =mm 0.1793
Système d'armatures retenus aciers simples
Coefficient de la fibre neutre =a 0.249
Bras de levier du couple interne d x (1 - 0.4a ) Zb = 10.81 cm
Section théorique des acier filants Mu / ( Zb x Fsu ) Ax = 12.45 cm²
Choix des sections commerçiales 8 HA 14
Espacement des armatures filantes inférieur au mini ( 3 ht ; 33 cm ) St 1 = 20.4 cm
Section théorique des aciers de répartitions ( Ax / 4 ) Ay = 3.11 cm² / ml
Choix des sections commerçiales Lire dans le tableau des aciers 6 HA 8
Espacement des armatures de répartitions inférieur au mini ( 4 ht ; 45 cm ) St 2 = 20 cm
CHANTIER :
a' =
( pvb / cos a' ) x e' x b
ml =
iI faut que mm < ml
1.25 x ( 1 - ( 1 - 2mm )^ 1/2 )
il faut que fl < ( e' / 10 )
