BRGMinfoterre.brgm.fr/rapports/RR-33200-FR.pdf · Les principales caractéristiques des e forage...

COLLECTIVITE TERRITORIALE DE MAYOTTE

BRGM LiNiunm M« w m a M LA m n

REUNION DIRECTION DE L'AGRICULTURE DE MAYOTTE

E. Salesse B. Mauroux O. Weber

ALIMENTATION EN EAU POTABLE DE MAMOUDZOU REALISATION DES FORAGE FI (1230-7X-0013 )

ET F2 (1230-7X-0014) - Z.I. DE KAWENI

Assistance hydrogéologique

BRGM - REUNION 46 bii, rue de Nice - B.P. 1206 • 97484 Soinr-Denii cedex. Fronce ° 1 R E U 1 4 Tél. : 19 (262) 21.22.14 - Télécopieur : 19 (262) 21.86.96 - Télex : 916 372 RE J u i l l e t 1 9 9 1

91 REU 14 ALIMENTATION EN EAU POTABLE DE MAMOUDZOU JUILLET 1991 REALISATION DES FORAGE FI (1230-7X-0013 ) ET

F2 (1230-7X-0014) - Z.I. DE KAWENI Assistance hydrogéologique

R E S U M E

Dans le cadre du renforcement de l'alimentation en eau potable de la zone urbaine de MAHOUDZOll-PETITE TERRE, le BRGH-Réunion a été chargé, par la Collectivité Territoriale de Mayotte, d'une mission d'assistance technique hydrogéologique, auprès de la Direction de l'Agriculture, pour l'exécution de deux forages d'eau en amont de la Z.I. de Kaweni.

L'implantation des forages a été orientée :

- par les travaux antérieurs ;

- par i'influence mutuelle probable entre ouvrage ;

- par Ja vulnérabilité' de la nippe vis-à-vis des sources potentielles de pollution et des invasions marines.

Les principales caractéristiques de ces forages et de l'aquifère capté sont les suivants :

* Forage FI indice national n'_ \QhlllMl '<

- profondeur de l'ouvrage : 39 m par rapport au sol, - niveau statigue : 3,15 m par rapport au sol le 26/02/91, - transmissivité : T - 2,6 10-3 m2/s, - coefficient d'emmagasinement : S - l.lfl-J, - débit maximal d'exploitation préconisé : Q - 14,4 m3/h (4 1/s),

* E2ÍIÉ? U indi« national n'_ lllhllzMÍ i

- profondeur de l'ouvrage : 40 m par rapport au sol, - niveau statique : 5,21 m par rapport au sol le 16/02/91, - transmissivité : T - 2,1 10-3 m2/s, - coefficient d'emmagasinement : S - 1.10-1, - débit maximal d'exploitation préconisé : Ç = 10,S ¡¡3/h (3 1/s).

L'exécution de ces ouvrages permet l'exploitation de la ressource aquifère de la Plaine de Xaweni à un débit de 7 1/s.

Les mesures de conductivité effectuées indiquent que les eaux sont peu minéralisées (conductivité inférieure à 300 uS/cm). Cependant, avant leur mise en exploitation , il est souhaitable d'effectuer un prélèvement d'eau en vue d'analyse physico-chimique et bactériologique.

Afin de gérer au mieux cette ressource, il est recommandé de mettre en place un suivi du champ captant consistant en :

- un contrôle sensuel du rendement des ouvrages comprenant les mesures des niveaux dynamiques, et des débits de pompages ; complétées par celles de la conductivité des eaux ;

- une surveillance de fréquence bimensuelle de h piézométrie et de h conductivité des eaux de la nappe.

forages. Les informations recueillies permettront d'optimiser au maximum les conditions d'exploitation de ces deux

SOMMAIRE

1 - INTRODUCTION

2 - SITUATION DES FORAGES - CONNAISSANCES HYDROGEOLOGIQUES

2.1 - Situation

2.2 - Connaissance hydrogéologique

3 - REALISATION DU FORAGE FI

3.1 - Principales caractéristiques de 1'ouvrage

3.2 - Calendrier d'exécution

3.3 - Géologie

3.4 - Développement de l'ouvrage

4 - REALISATION DU FORAGE F2

4.1 - Principales caractéristiques de l'ouvrage


4.3 - Géologie

4.4 - Développement de 1'ouvrage

5 - RESULTATS ET INTERPRETATION DES ESSAIS DE POMPAGE

5.1 - Essais de pompage sur le forage FI

5.2 - Essais de pompage sur le fi rage F2

6 - DETERMINATION DU DEBIT MAXIMAL D'EXPLOITATION

DE CHAQUE OUVRAGE 32

6.1- Données générales 32

6.2 - Débit d'exploitation du forage FI 33

6.3 - Débit d'exploitation du forage F2 34

7 - SYNTHESE DES RESULTATS - CONCLUSIONS 35

Page

1

1

1

3

4

4

6

6

7

8

8

10

10

11

11

13

23

LISTE DES FIGURES

Figure 1 :

Figure 2 :

Figure 3 :

Figure 4 :

Figure 5 :

Figure 6 :

Figure 7 :

Figure 8 :

Figure 9 :

Figure 10

Figure 11

Figure 12

Figure 13

Figure 14

Plan de situation des forages Fl et F2

Coupes lithologique et technique

Coupes lithologique et technique

Localisation des ouvrages et des piézomètres de contrôle

Pompage par paliers

Forage FI - Calcul du débit critique

Essai de pompage de longue durée forage FI Interprétation par logiciel ISAPE

Essai de pompage de longue durée forage FI Interprétation selon la méthode de Theis

Essai de pompage de longue durée forage FI Interprétation selon la méthode de Jacob

Pompage par paliers

Forage F2 - Calcul du débit critique

Essai de pompage de longue durée forage F2 Interprétation par logiciel ISAPE

: Essai de pompage de longue durée forage F2 Interprétation selon la méthode de Theis

: Essai de pompage de longue durée forage F2 Interprétation selon la méthode de Jacob

LISTE DES TABLEAUX

Tableau 1

Tableau 2

Tableau 3

Tableau 4

Tableau 5

Relevés piézométriques du 4 décembre 1990

Développement du forage FI

Développement du forage F2

Répartition des pertes de charges - forage FI

Répartition des pertes de charges - forage F2

LISTE DES ANNEXES

Annexe 1 : Essais de pompage forage FI

Annexe 2 : Essais de pompage forage F2

- 1 -

1 - INTRODUCTION

Dans le cadre du renforcement de l'alimentation en eau potable de la zone urbaine de MAMOUDZOU-PETITE TERRE, le BRGM-Réunion a été chargé, par la Collectivité Territoriale de Mayotte, d'une mission d'assistance technique hydrogéologique, auprès de la Direction de 1'Agricultue, pour l'exécution de deux forages d'eau en amont de la Z.I. de Kaweni : FI (indice national : 1230-7X-0013 ) et F2 (indice national : 1230-7X-00M).

A l'issue de travaux de reconnaissance indirecte par méthode géophysique électrique alliés à des observations hydrogéologiques de surface (cf rapport BRGM 87 REU 11), des sondages de reconnaissance ont été réalisés sur différents secteurs de l'île de Mayotte (cf. rapport BRGM 91 REU 23).

Deux sondages : Kaweni 1 (indice national : 1230-7X-0011) et Kaweni 2 (indice national : 1230-7X-0012) ont permis de mettre en évidence une ressource potentielle intéressante (de l'ordre de 5 à 10 1/s) au niveau de la plaine alluviale de Kaweni.

L'implantation des forages a été orientée par les résultats de la campagne de sondages, par l'influence mutuelle probable des pompages sur les niveaux d'eau de l'autre ouvrage et par la vulnérabilité de la nappe vis-à-vis des sources potentielles de pollution au niveau de la Z.I. de Kaweni et des invasions marines.

La synthèse des résultats obtenus doit permettre de fixer les conditions optimales d'exploitation des deux ouvrages.

Lei présent rapport rend compte de l'exécution des deux forages FI et F2 par l'entreprise SIF-BACHY, du 24 janvier au 2 mars 1991.

2 - SITUATION DES FORAGES - CONNAISSANCES HYDROGEOLOGIQUES

2.1 - Situation

Pour assurer une bonne gestion de l'aquifère de la Plaine de Kaweni, il a été décidé que les ouvrages projetés seraient implantés dans la partie amont de la plaine suivant un axe parallèle à la RN 1 dans un secteur encore réservé aux cultures (maïs, riz,...) (fig. 1).

/ . /

• / • . r :

/iiy \

\ \ \ ' '» *•# fi < 4 il, i¡ f

* Figura 1. Plan de situation das forages Fl Qt F2 / /

- 3 -

Les coordonnées Gauss-Laborde des ouvrages sont les suivants :

Forage FI Forage F2

X = 523,71 X = 523,75 Y = 8588,78 Y = 8588,94 Z = + 13 m NGM environ Z = + 15 m NGM environ

(estimé) (estimé)

Les deux ouvrages sont distants d'environ 1,5 km du lagon.

2.2 - Connaissance hydrogéologique

La Plaine de Kaweni, située dans la partie Nord-Est de l'île de "Grande-Terre" de Mayotte, au Nord de Mamoudzou, correspond à une sédimentation fluvio-maritime dans le fond d'un vaste cratère d'explosition de plusieurs kilomètres de diamètre (anneau de cendres) partiellement envahi par la mangrove.

Le réseau hydrologique est constitué principalement par la rivière perenne Kawenilajoli, des jaugeages réguliers ont montré que la nappe alimente la rivière ; le réseau est complété par des fossés collectant les eaux pluviales.

Des relevés de niveau d'eau effectués le 4 décembre 1990, sur les ouvrages du secteur, ont permis de suivre la piézomé-trie, à l'étiage, de la Plaine de Kaweni (tab. 1).

OUVRAGES

Puits Barthes Piézo FKV4 Puits Equipement Puits de l'Agriculture Puits village Kaweni Piézo Kaweni PI

NIVEAU STATIQUE

en ai

3,14 0,90 4,23 4,4? 6,75 5,66

COTE REPERE a NGM

t 6,04 + 6,24 • 7,06 + 9,23 + 10,59 + 13,39

COTE DU NIVEAU D'EAU

a NGH

+ 2,90 + 5,26 t 2,83 + 4,76 • 3,84 t 7,73

Tableau 1 : Relevés piézométriques du 4 décembre 1990

- 4 -

3 - REALISATION DU FORAGE Fl

3.1 - Principales caractéristiques de 1'ouvrage (fig. 2)

Désignation : forage Fl - Kaweni

Numéro BSS : 1230-7X-0013

Coordonnées : X = 523,71 Gauss-Laborde Y = 8588,78

Z = + 13 m NGM environ (estimé)

Profondeur totale : 39,0 m (- 26 m NGM environ)

Equipement : * foration de 0 à 42 m de profondeur, en 8" de diamètre, en rotary aux tricônes à la boue revert ;

* tubes pleins et lisses de + 0,0 m à - 18,5 m de profondeur, en PVC de 6" de diamètre ;

* crépines à fente de 2 mm de - 18,5 m à - 36,0 m de profondeur (soit 17,5 m linéaire) en PVC de 6" de diamètre, entourées d'une toile ajourée sur toute la hauteur ;

* tubes pleins et lisses avec bouchon de pied de - 36,0 m à - 39,0 m de profondeur, en PVC de 6" de diamètre ;

* cimentation de l'espace interannulaire de - 1,4 m à - 9,0 m de profondeur ;

* gravillonnage de l'espace interannulaire de - 9,0 m à - 39,0 m de profondeur avec gravier basaltique 6 mm/10 mm ;

* comblement du fond de l'ouvrage entre - 39,0 m et - 42,0 m de profondeur par dépôt de foration, avant la mise en place de 1'équipement.

L'aquifère capté présente, au niveau de l'ouvrage, un niveau statique évoluant de - 3,30 m à - 3,15 m de profondeur par rapport au sol, au cours de l'exécution de l'ouvrage (du 24 janvier au 2 mars 1991 ) .

La conductivité de l'eau, hors pompage, varie de 135 à 155 ;iS/cm.

Dóportomont i C. T. DE HAYOTTE

Communs i MAMOUDZOU

C O Û P Ë T Î THOLOGIOUI

soL

LIMM ROUX ARGILEUX

• i

N classement i

Désignation i

COUPE TECHNIQUE

r

17.00

IB. BO

25.00

i_£ r y

s=

5

*

N I V M U d'aau ( 3.15 m )

Cloantatlan da 1.40 à 8.00 m

Tub« PVC 152 m m

18.50

—— Rotary 218 m m

MdMlf filtrant ( 6 - 1 0 laim

Croplna 152 m m

36.00

—• Tub« PVC 152 m m

Bouchon do plod 39.00 r

42.00

Figure 2

1230-7X-0013

Fl

DATE CS) D'EXECUTION

Dobut i 24/02/91

Fin i 02/03/91

LOCALISATION

Z sol i 13.00 •

PIEZ0METRIE

NS/sol i 3.15 •

Ron/soIt

Z rap. i

Cota i plazo

0.00 •

13.00 M

9.85 M

POMPAGE D'ESSAI

Dur6a i 1.0 h

Mbit i 13.7 «3/h

Rabat, i 2.68 M

PARAMETRE CS)

HYÜR00YNAMIQUECS)

T i 2.6 10- 3 «2/e

S t 1.0 10- 5

- G -


Les travaux de forage et les essais de pompage ont été effectués par la société SIF-BACHY du 24 janvier au 2 mars 1991 avec une interruption du 5 au 21 février lors de l'exécution du forage F2 (n° 1230-7X-0014). La foration a été réalisée par la sondeuse TRH 200.

Les travaux se sont déroulés comme suit :

- du 24/01 au 28/01/91

- du 29/01 au 01/02/91

- le 01/02/1991

- du 02/02 au 04/02/91

- du 23/02 au 25/02/91

- du 26/02 au 02/03/91

- a partir du 03/03/91

aménagement du site, installation du chantier et mise en place de la foreuse ;

foration à la boue revert en diamètre 8" de 0 à 42 m de profondeur ;

mise en place des tubages de 1'équipement définitif, gravillonnage, aii—lift de nettoyage de la boue et mise en place de fast break (pour élimincr la boue) ;

développement à l'air-lift par tranche à différentes profondeurs ;

descente de la pompe à 29 m de profondeur, préparation des essais de pompage ;

pompages d'essai : * 4 paliers de 1 h de descente à

2,0 m3/h, 8,6 m3/h, 5,4 m3/h et 12,9 m3/h, suivis de 1 h de remontée,

* 1 pompage longue durée de 72 h à 12,9 m3/h, suivi de 12 h de remontée ;

cimentât ion, scellement provisoire de la tête d'ouvrage, repli du matériel et départ de la foreuse.

3.3 - Géologie

La coupe géologique, établie à partir de l'examen des cuttings avec toutes les réserves qu'englobe un tel examen, montre un recouvrement important (18 m d'épaisseur) de limon argileux surmontant un niveau de basalte altéré de 7 m d'épaisseur ; ensuite le forage n'a traversé sur les 17 m d'épaisseur restant que des formations alluvionnaires constituées de sable gris noir.

- 7 -


Cette opération de "débourrage" de l'ouvrage par air-lift avait pour but :

- l'évacuation des résidus de boue revert et de Cast break ; - la mise en eau claire du forage ; - la reprise des circulations des eaux souterraines à travers

1'ouvrage ; - l'évaluation sommaire des caractéristiques du forage.

L'injection d'air dans la colonne de pompage permet de créer une emulsion air/eau dont la faible densité entraine l'exhaure du mélange à la surface.

Afin de parfaire cette opération, le dispositif air-lift a été placé à différentes profondeurs, permettant ainsi un développement des différents horizons de l'aquifère.

Cependant, le débit d'exhaure est fonction du rapport entre la hauteur d'eau au-dessus du dispositif et celle d'air.

Cette opération a été menée pendant 12 heures ; dans une première phase en descendant le dispositif d'air-lift et dans une deuxième en le remontant.

Pour chaque tranche de développement, la conductivité des eaux a été mesurée (tab. 2 ) .

Tranche

14 m - 19 19 m - 24 24 m - 29 29 m - 34 34 m - 39 39 m - 34 34 m - 29 29 m - 24 24 m - 19 19 m - 14 14 m - 9

m m m m m m m m m m m

Débit air-lift en 1/s

1,10 1,4 8 1,76 2,06 2, 12 2, 12 1,80 1,66 1,53 1,42 1,00

Conductivité en jiS/cm

144 140 138 135 153 142 136 156 154 155 155

Tableau 2 : Développement du forage FI

- 8 -

4 - REALISATION DU FORAGE F2

4.1 - Principales caractéristiques de l'ouvrage (fig. 3)

Désignation : forage F2 - Kawcni

Numéro BSS : 1230-7X-0014

Coordonnées : X = 523,75 Gauss-Laborde Y = 8588,94

Z = + 15 m NGM environ (estimé)

Profondeur totale : 40,0 m (- 25 m NGM environ)

Equipement : * foration de 0 à 42 m de profondeur, en 8" de diamètre, en rotary aux tricônes à la boue revert ;

* tubes pleins et lisses de + 0,0 m à - 12,0 m de profondeur, en PVC de G" de diamètre ;

* crépines à fente de 2 mm de - 12,0 m à - 37,0 m de profondeur (soit 25 m linéaire) en PVC de G" de diamètre, entourées d'une toile ajourée sur toute la hauteur ;

* tubes pleins et lisses avec bouchon de pied de - 37,0 m à - 40,0 m de profondeur, en PVC de 6" de diamètre ;

* cimentation de l'espace interannulaire de - 1,4 m à - 8,0 m de profondeur ;

* gravillonnage de l'espace interannulaire de - 8,0 m à - 40,0 m de profondeur avec gravier basaltique 6 mm/10 mm ;

* comblement du fond de l'ouvrage entre - 40,0 m et - 42,0 m de profondeur par dépôt de foration, avant la mise en place de 1'équipement.

L'aquifère capté présente, au niveau de l'ouvrage, un niveau statique est de l'ordre de - 5,2 m de profondeur par rapport au sol.

La conductivité de l'eau, hors pompage, varie de 120 à 150 jjS/cm.

Figure 3

Département i C. T. DE MAYOTTE

Commune : MAMOUOZOU

M classement t

Designation t

123G-7X-0014

F2

COUPE LITHOL0GI0UE

10

20

«0

SO

COUPE TECHNIQUE

FU Ü

LIMON BRUM A JAUNATRE ARC ILEUX

12.00

r̂ »î ^ J » • • r * 5

LIMON ARGILEUX CRIS

i 7 Z 7 - T Ï c • H • M • t ? • _ . . - • }

i. £W1 5/VI.

SABLE LIKONEUX CRIS ASSEZ OUR

SABLE CRIS KQIR ASSEZ OUR

T ¡:::T:!

ÍZTZTI!

. • » » » » /i

SABLE LIKONEUX

12.00

J4.M

rr.oa

BASALTE ALTERE ASSEZ DUR

. I

. f

I M

— ClMrrtotlon da 1.40 à B.00 m

— Niveau d'«ou ( 5.21 m )

Tub« PVC 152 m m

12.00

Rotary 216 m m

Crépir* 152 mm

HoMlf filtrant ( 6 - 1 0 )mm

Rap/soli

Z rap. i

Cota i plaza

POMPAGE

Dura« i

Dablt i

Rabat, t

0.00 •

15.00 •

9.79 m

D'ESSAI

1.0 h

13.3 «3/h

4.77 m

37.00

• — Tub« PVC 152 m m

— Bouchon «k piad 40.00

DATE(S) D'EXECUTION

Dabut i 05/02/91

Fin i 21/02/91

LOCALISATION

2 aal i 15.00 •

PIEZÛMETR1E

NS/sol i 5.21 •

PARAMETRE(Si

HYDRODYNAMIQUE (S)

T i 2.1 10- 3 «2/s

S i 1.0 10- 7

- 10 -


Les travaux de forage et les essais de pompage ont été effectués par la société SIF-BACHY du 05 au 21 février 1991. La foration a été réalisée par la sondeuse TRH 200.

Les travaux se

- le 05/02/1991

- du 06/02 au 11/02/91 :

- du 11/02 au 12/02/91 :

du 12/02 au 14/02/91

- du 14/02 au 15/02/91

- du 16/02 au 19/02/91

- le 21/02/1991

sont déroulés comme suit :

installation du chantier et mise en place de la foreuse ;

foration à la boue revert en diamètre 8" de 0 à 42 m de profondeur ;

mise en place des tubages de 1'équipement définitif, gravillonnage, ail—lift de nettoyage de la boue et mise en place de fast break, et cimentât ion ;

développement à l'ail—lift par tranche à di fférentes profondeurs ;

descente de la pompe à 29 m de profondeur, préparation des essais de pompage ;

pompages d'essai : * 5 paliers de 1 h de descente à

1,3 m3/h, 4 m3/h, 6,5 m3/h, 9,7 m3/h et 13,3 m3/h, suivis de 1 h de remontée,

* 1 pompage longue durée de 72 h à 10,9 m3/h suivi de 12 h de remontée ;

cimentât ion, scellement provisoire de la tête d'ouvrage, déplacement sur le forage FI.

4.3 - Géologie

La coupe géologique, établie à partir de l'examen des cuttings avec toutes les réserves qu'englobe un tel examen, montre un recouvrement important (2G m d'épaisseur) de limon argileux surmontant des alluvions sableuses plus ou moins limoneuses sur 11 m d'épaisseur ; entre 37,0 m et 42,0 m de profondeur, le forage a traversé un niveau de basalte altéré.

- 11 -


Les motivations et les modalités de cette opération sont décrites au paragraphe 3.4.

i

Cette opération a été menée pendant 12 heures ; en descendant puis en remontant le dispositif (tab. 3 ) .

Tranche

14 m - 19 m 19 m - 24 m 24 m - 29 m 29 m - 34 m 34 m - 40 m 40 m - 35 m 35 m - 30 m 30 m - 25 m

Débit air-lift en 1/s

0,80 0;85 1,00 1,30 1,30 1,30 1,17 1,00

Conductivi té en jjS/cm

119 136 135 146 144 147 160 158

Tableau 3 : Développement du forage F2

Afin de parfaire le développement de cet ouvrage, un pompage à la pompe immergée de 3 heures a été effectué en préalable aux essais de pompage.

5 - RESULTATS ET INTERPRETATION DES ESSAIS DE POMPAGE

Lors de ces essais, deux types de pompages ont été effectués sur chaque forage avec des mesures de niveau simultanément sur l'autre ouvrage et les piézomètres P2 (indice national 1230-7X-0012), P3 (indice national 1230-7X-0015), P4 (indice national 1230-7X-0016) et P5 (indice national 1230-7X-0017) (fig. 4 ) .

Ces essais ont consisté en un pompage :

- par paliers de débit ou "essai de puits" pour la déterminât ion des caractéristiques de l'ouvrage ;

- de longue durée à débit constant ou "essai de nappe" pour la détermination des paramètres hydrodynamiques de l'aquifère.

F2 ( forage ) profondeur: 40 m

o

P5 (piézomètre) profondeur 6,9 m




58.5 m

F1 ( forage ) profondeur: 30 m

Figure 4. Localisation des ouvrages et des piézomètres de contrôle

- 13 -

5.1 - Essais de pompage sur le forage Fl

5.1.1 - "Essai de puits"

Lors de cet essai, une série de paliers (pompage 1 h et remontée 1 h) de débit a été exécutée. Les débits de pompage ont varié de 2,0 à 13,7 m3/h.

Afin de parfaire les informations recueillies, le tableau des résultats a été complété d'un cinquième palier correspondant aux valeurs de l'essai de pompage longue durée au bout d'une heure de pompage.

Les résultats des essais par paliers du forage FI sont disponibles en figure 5 et en annexe 1.

A partir de ces données, on peut tracer la courbe caractéristique du forage :

S = f (Q) et la courbe :

S/Q = g (Q)

afin de déterminer les paramètres b et c de l'équation théorique du rabattement :

S = bQ + cQ2

où :

- b représente le coefficient des pertes de charge linéaires (dues au milieu aquifère, au remaniement des terrains autour des crépines...),

- c est le coefficient des pertes de charge quadratiques (dues à l'écoulement turbulent de l'eau dans les crépines au passage des ouvertures, et éventuellement dans le massif filtrant et au voisinage immédiat de celui-ci). Pour le forage FI de Kaweni, avec une pompe à 29 m de

profondeur (- IG m NGM environ), l'équation S = bQ + cQ2 pour des débits inférieurs ou égaux à 14 m3/h s'écrit :

S = 1,4 . 10-1 Q + 4,2 . 10-3 Q2

avec Q en m3/h et S en m.

ou bien ; S = 510 Q + 5,4 . 10+4 Q2

avec Q en m3/s et S en m

- la différence entre la droite s = bQ et la courbe S = bQ + cQ2

donne pour chaque débit, la valeur du terme cQ 2, c'est-à-dire la valeur des pertes de charge quadratiques.

Figure 5

POMPAGE PAR PALIERS

IDENTIFICATION DU POMPAGE

Departement

Commune

i C. T. DE MAYOTTE

i MAMOUOZOU

N* classement i 1230-7M-0013

Designation i FI

Niveau Initiait 3.15 m/sol

PALIER t.

n* 1

n* 2

n* 3

n* 4

n* 5

n* 6

DESCRIPTION DU

DUREE DU POMPAGE (minutes)

60 60

60 60

60

DEBIT MOYEN <ra3/h)

2.0 8.6

5.4

12.9

13.7

POMPAGE

RABATTEMENT FINAL (m)

0.31

1.5B

0.98

2.56

2.6B

RABATTEMENT SPECIFIQUE

Ch/m2>

0.151

0. 1B3

0.181

0.198

0.196

CALCUL DES PERTES DE CHARGE

- pertes

- pertes

de

de

Courbe caracterlstl

charge

charge

linéaires

quadratiques

i b -

1 C «

que

1.

4.

a

42

20

- bQ

lO"1

lo"3

2 • cQ

h /m -

h /m •

5.

5.

10

44

10 2

10 4 s /m

s /m

2

S

GRAPHIQUE s-fCQ) DEBIT (m3/h)

GRAPHIQUE s/Q •- f<Q)

0.00 J

1.00_

2.00.

3.00.

I

\

10 1

\

— . _.... 1 ....

z

•

\

\

PERTES DE CHARGE TOTALES O )

LINEAIRES Co)

a oo

0.10.

0.20

BRGM - Reunion

- 15 -

A partir de cette équation, il est possible d'établir la répartition théorique des pertes de charge en fonction des débits.

DEBIT

m3/h

2,0 5,4 8,6 12,9 13,7

PERTES DE CHARGE LAMINAIRES

m

0,28 0,77 1,22 1,83 1 ,94

%

93 87 80 72 71

PERTES DE CHARGE QUADRATIQUES

m

0,02 0,12 0,31 0,70 0,79

%

7 13 20 28 29

Tableau 4 : Répartition des pertes de charges - Forages FI

Pour les différents débits testés (de 2,0 à 13,7m3/h), les pertes de charge linéaires sont, théoriquement, supérieures aux pertes de charge quadratiques, ceci atteste de l'absence d'anomalie majeure lors de l'exécution de l'ouvrage, et donc de la qualité des travaux effectués.

Le débit critique est approché sur un graphique S = f(Q) à partir de l'augmentation de la pente de la courbe S = bQ + cQ* ; on estime qu'il est atteint quand les pertes de charges linéaires égalent les pertes de charge quadratiques. A ce débit, la vitesse de circulation de l'eau dans les crépines atteint sa valeur critique et l'écoulement devient turbulent. Ce régime turbulent augmente de façon notable les pertes de charge quadratiques diminuant par la même le rendement de l'ouvrage. En outre, il peut provoquer un entraînement de particules fines du terrain et un colmatage de la partie captante.

Pour le forage FI, ce débit n'a pas été atteint ; en effet, au débit maximum testé (13,7 m3/h), les pertes de charge linéaires (après 1 h de pompage) représentent 71 % des pertes de charge totales. Par extrapolation de la courbe (fig. 6) on peut estimer, sous toutes réserves que le débit critique est de l'ordre de 33 m3/h et que lui correspond un rabattement théorique de 9,2 m.

Figure 6

FORAGE Fl - nx 1230-7X-0013 CALCUL DU DEBIT CRITIQUE

o o

14-

2--

10 15 20 25 30 35 40

debit en m3/h

45 50 i — i — i — i — i — i — i — i — | — i — i — i — i — | — i — i — i — i — | — i — i — i — i — I — i — i — i — i — | — i — i — t — i — I — i — i — i — i — i — i — i — i — i — I — i — i — i — r

r

b 3 a t t e m Q

n t

e n 7

4-

5--

6-

m 8--

rabattcment au débit critique : 9,2

Pertes de charge quadrati quel

10 J-

- 17 -

5.1.2 • Essai de nappe

Un essai de pompage de longue durée a été réalisé du 26/02 au 02/03/1991 pendant 72 h au débit moyen de 12,9 m3/h, le suivi de la remontée a été assurée durant 12 h.

Les données de ce pompage sont disponibles en annexe 1, Lors de l'essai, le rabattement maximal a été de 3,08 m, soit un niveau dynamique autour de + 7,0 m NGM (en considérant, en l'absence de nivellement, une altitude de + 13 m NGM environ,pour le terrain naturel au droit du forage).

Différentes méthodes d'interprétation ont été mises en oeuvre pour la détermination des caractéristiques hydrodynamiques de la nappe :

- logiciel d'interprétation semi-automatique ISAPE (BRGM), - méthode bi-logarithmiquc de Theis, - méthode semi-logarithmique de Jacob.

5.1.2.1 - Interprétation semi-automatique jar le logiciel ¡SAPE

L ' i n t e r p r é t a t i o n p a r le lo g i c i e l I S A P E p e r m e t d e tester différentes hypothèses sur la géométrie et le comportement des aqui fères.

En considérant un aquifère de dimension infini, le meilleur ajustement de la courbe théorique à la courbe réelle est obtenu par les valeurs suivantes des paramètres hydrodynamiques (fig. 7).

T = 2,6 . 10-3 m2/s

S = 4 . 10-4

5.1.2.2 - Interprétation selon la méthode de Theis

La courbe de rabattement en fonction du temps est exprimée en coordonnées bi-ogarithmiques (fig. 8 ) .

Cette courbe relative à l'essai, est ajustée à la courbe standard. Ainsi, au couple de la courbe réelle (so = 1 to = 100), correspond le couple de la courbe standard (uo = 2 . 10+8, Wo = 7,5).

4.0

3.0 ..

2.0 ..

1.0

0.0

-1.0

i

0 Logici»! BRGM

ESSAI DE POMPAGE DE LONGUE DUREE

FORAGE FI DE KAWENI

Interprétation par le logiciel ISAPE

"A ./v„.

ö 5 5 -OQg0O_OO0OO,,OQ0OO

T = 2,6.10-3 m 2 / s

S =» 4,0.10-4

1100 2200 3300 «4400 Temps (mn)

'S..3.2

3!

. . ..2.1

+ 4.0

| 1.6

± 0 . 8

0.0

5500

Figure 7

100 -r

CT

E £ ~ 'SE

* - > — » c ID

E Q)

.»-> O

JQ O

ce

* igure 8

ESSAI DE POMPAGE DE LONGUE DUREE FORAGE FI DE KAWENI

Interprétation selon la méthode de Theis

T = 3,0.10-3 m2/s

S = 4,0.10-10

10

_ • t- ' • '

1

A 00 A.000

Temps logarithmique ( en s )

10.00° i00D°° ^00000°

- 20 -

Par applications des formules suivantes :

Q Wo T = x

4rc so

4 Tto S = x

r2 uo

Q = débit de pompage (en m3/s)

r = rayon d'observation (en m)

T = Transmissivité (en m/s)

S = coefficient d'emmagasinement

Les valeurs des paramètres hydrodynamiques sont

T = 2,25 . 10-3 m2/s

S = 1,9 . 10-7

5.1.2.3 - Interjiretation selon la méthode de Jacob

Pour cette méthode d'interprétation, la courbe de rabattement en fonction du temps, est tracée selon des coordonnées semi-logarithmiques (fig. 9) :

- le temps est en abeisse logarithmique, - le rabattement est en ordonnée arithmétique.

Cette méthode permet de déceler la présence d'éventuelle limite de l'aquifère (étanche ou de réalimentation).

L'équation de Theis de l'écoulement laminaire en nappe captive, isotrope et infinie admet, dès qu'en un point donné le temps de pompage t est suffisamment grand, une approximation logarithmique:

0,183 Q 2,25 T.t (valable aussi pour une nappe libre s = . log si le rabattement reste inférieur à

T r2 . S 10 % de la puissance de l'aquifère)

Figure 9

5T

4.5«

4 —

3.5--


FORAGE FI DE KAWENI

Interprétation selon la méthode de Jacob

T « 2,0.10-3 m 2 / s

S « 7,0.10-11

1 - -

0.5-- remontée

10 100 1.000 10.000 100.000 1.000000 Temps logarithmique

( en s )

- 22 -

avec : s = rabattement (en m) t = temps de pompage (en s) Q = débit (en m3/s) r = rayon d'observation (en m T = transmissivité (en m/s) S = coefficient d'emmagasinement

A partir d'un essai longue durée dont le rabattement a été mesuré au forage on peut tracer :

- la courbe de descente : report des valeurs du rabattement en fonction du logarithme du temps de pompage ;

- la courbe de remontée : report des valeurs du rabattement en fonction du logarithme de ftp + tr)/tr,

où tp = temps total de pompage tr = temps depuis le début de la remontée

A partir de l'une ou l'autre de ces courbes on peut, alors, calculer la transmissivité T de l'aquifère. Il faut tout d'abord rechercher sur la courbe utilisée la région où un alignement certain des points successifs se produit, puis tracer la droite moyenne passant par ces points. On trouve ensuite la pente c de cette droite qui permet de trouver T :

0,183 Q T =

Pour le forage FI, la transmissivité déduite sur la courbe de descente, comme sur celle de remontée est :

T = 3,0 . 10-3 m2/s

Le coefficient d'emmagasinement est théoriquement calculable par la méthode de Jacob. Mais, l'interprétation conduit a une valeur très faible, de l'ordre de 4 . 10-10. Ce résultat, sans réalité physique, est indicatif, et doit être considéré de manière qualitative et non quantitative. En conséquence, l'approche quantitative de ce paramètre devra se faire par d'autres méthodes interprétatives.

L'examen des courbes indique l'absence de limite d'aquifère (étanche ou réalimentation).

- 23 -

5.1.3 • Synthèse des résultats

Los valeurs de Lransmissivité obtenues par les différentes méthodes sont équivalentes ; en effet, elles varient entre 2,25 et 3,0 10-3 m/s. Dans ces conditions, la valeur moyenne suivante peut être retenue :

T = 2,6 . 10-3 m2/s

Les valeurs du coefficient d'emmmagasinement sont plus dispersées (de 4.10-10 à 4 10-4), néanmoins ces faibles valeurs sont concordantes et expriment le fait que la nappe testée est probablement de type captif.

Dans ce contexte, la valeur suivante peut présenter un ordre de grandeur de ce coefficient :

S = 1 . 10-5

Par ailleurs, aucune limite de l'aquifère (étanche ou front de réalimentation) n'a été mis en évidence.

5.2 - Essais de pompage sur le forage F2

5.2.1 - "Essai de puits*

Lors de cet essai, une série de cinq paliers (pompage 1 h et remontée 1 h) de débits croissants a été exécutée. Les débits de pompage ont varié de 1,3 m3/h à 13,3 m3/h.

Afin de parfaire les informations recueillies, le tableau des résultats a été complété d'un sixième palier correspondant aux valeurs de l'essai de pompage longue durée au bout d'une heure de pompage.

Les résultats des essais par paliers du forage F2 sont disponibles en figure 10 et en annexe 2.

r Figure 10

POMPAGE PAR PALIERS 1

IDENTIFICATION DU POMPAGE

Departement t C. T. DE MAYOTTE

Commune i MAMOUDZOU

N classement i

Désignation i

Niveau Initiait

1230-7M-0014

F2

5.21 m/sol

PALIER

n* 1 n* 2 n* 3 n* 4 n S n' 6

DESCRIPTION DU

DUREE OU POMPAGE

(minutas)

60 60 60 60 60 60

DEBIT MOYEN Gn3/h)

1.4 4.0 6.5 9.6

13.3

11.5 î - — • , ~ — . . . — . . . . . — _ — - .

POMPAGE

RABATTEMENT FINAL

Cm)

0.33

1.28

2.25

3.53

4.77

3. 85

RABATTEMENT SPECIFIQUE

Ch/m2>

0.229

0.323

0.347

0.368

0.358

0.334

CALCUL DES PERTES DE CHARGE

Courba caractéristique s - bQ + cQ

- portas da charge linéaires i b • 2.14 10" h /m "2 2 3

- portas da chargo quadratiques i c - 1.1210 h /m

7.69 10 2 s / m 2

1. 4S 10 3 s %i S

GRAPHIQUE s-f(0)

o la DEBIT Cm3/h)

0.00-

1.00.

2.00.

3.00-

4 .00.

S. 0 0 .

V

X p.

"s

*

*

• •

,

.

\ 's

N

20 J 0.00

PERTES DE CHARGE TOTALES (*) LINEAIRES to)

GRAPHIQUE s / 0 - f<Q)

o 10 ._1-

DEBIT Cm3/h) 20

0.10J

a 20.

N.

0.30.

a« .

^ .

J\_

3 s

bJ

3 u tu

SI < 01

[BRGM - Reunion I

- 25 -

Pour cet ouvrage, avec une pompe à 29 m de profondeur (- 14,0 m NGM environ), l'équation des pertes de charge S = bQ + cQ2

s'écrit : S = 2,14 . 10-1 Q + 1,12 10-2 Q2

avec Q en m3/h et S en m

ou bien S = 7,69 . 102 Q + 1,45 . 105 Q2

avec Q en m3/h et S en m

A partir de cette équation, il est possible d'établir la répartition théorique des pertes de charge en fonction des débits.

DEBIT

m3/h

1,4 4,0 6,5 9,6 11,5 13,5

PERTES DE CHARGE LAMINAIRES

m

0,30 0,86 1,39 2,05 2,46 2,85

%

94 83 75 67 62 59

PERTES DE CHARGE QUADRATIQUES

m

0,02 0, 18 0,47 1,03 1,48 1,98

%

6 17 2 5 33 38 4 1

Tableau 5 : Répartition des pertes de charges - Forages F2

Pour les différents débits testés (de 1,3 à 13,3 m3/h), les pertes de charge linéaires demeurent théoriquement supérieures aux pertes de charge quadratiques, ceci atteste de l'absence d'anomalie majeure lors de l'exécution de l'ouvrage, et donc de la qualité des travaux effectués.

Pour le forage F2, le débit critique n'a pas été atteint ; en effet, au débit maximum testé (13,3 m3/h), les pertes de charge linéaires (après 1 h de pompage) représentent 59 % des pertes de charge totales. Par extrapolation de la courbe (fig. 11) on peut estimer, sous toutes réserves que le débit critique est de l'ordre de 19 m3/h et que lui correspond un rabattement théorique de 8,1 m.

Figure

FORAGE F2 - nx 123Ù-7X-Q014 CALCUL DU DEBIT CRITIQUE

15 20

debit en m3/h

25 30 T 1 1 f 1 1 T 1 1 T" T 1 1 r

4 r a b a t t e 8 m Q n 10 t

6--

rabattemcnt au debit critique : 8.1 m

debit critique

19 m3/h

Pertes de charge linéaires

Pertes de charge quadratiques

_ _._ „Jj-i

e 12 n

14--

16--

- 27 -

5.2.2 • Essai de nappe

Un essai de pompage de longue durée a été réalisé du 16 au 20/02/1991 pendant 72 h au débit moyen de 10,7 m3/h, le suivi de la remontée a été assuré durant 12 h.

Les données de ce pompage sont disponibles en annexe 2. Lors de l'essai, le rabattement maximal a été de 9,54 m, ce qui donne un niveau dynamique autour de + 5,5 m NGM (en considérant, en l'absence de nivellement, une altitude de + 15 m NGR environ pour le terrain naturel au droit du forage).

Différentes méthodes d'interprétation ont été mises en oeuvre pour la détermination des caractéristiques hydrodynamiques de la nappe :

- logiciel d 'interprétation semi-automatique ISAFE (BRGM), - méthode bi-logarithmiquc de Theis, - méthode semi-logarithmique de Jacob.

5.2.2.1 - Iüter£rétaüon se?iiautq|aUj'je par U logiciel ISAPE

L'interprétation par le logiciel ISAPE permet de tester différentes hypothèses sur la géométrie et le comportement des aquifères.

En considérant un aquifère de dimension infini, le meilleur ajustement de la courbe théorique à la courbe réelle est obtenu par les valeurs suivantes des paramètres hydrodynamiques (fig. 12).

T = 2 . 10-3 m2/s

S = 1 . 10-6

5.2.2.2 - Interprétation selon la méthode de Theis

La courbe de rabattement en fonction du temps est exprimée en coordonnées bi-logarithmiques (fig. 13).

Cette courbe relative à l'essai, est ajustée à la courbe standard. Ainsi, au couple de la courbe réelle (so = 1, to = 100), correspond le couple de la courbe standard (uo = 5 10+11, Wo = 8,0).


FORAGE F2 DE KAWENI

Interprétation par le logiciel ISAPE

T - 2,0.10-3 m 2 / s

S - 7,0.10-11

*

+ "++

i

0 Logiciel BRGM

1160 2320 3480 4640 v Temps (mn)

t 4.0

3.2

t 2.4

.. 1.6

.,0.8

0.0

5800

Figure 12

Figure ESSAI DE POMPAGE DE LONGUE DUREE

FORAGE F2 DE KAWENI 100 -r

„ Interprétation selon la méthode de Theis

£ S>E

•2 c

-^ <o

E

10 - -

T - 2,0.10-4 m 2 / s o

(S S - 1.10-6

"X


1 -4 1 1 1

A oo vooo A 0.000 Aoaooo vooaooo

- 30 -

Par applications des formules suivantes :

Q Wo T = x

4TI S O

4 Tto S = x

r2 uo

Q = débit de pompage (en m3/s)

r = rayon d'observation (en m)

T = Transmissivité (en m/s)

S = coefficient d'emmagasinement

Les valeurs des paramètres hydrodynamiques sont :

T = 2,0 . 10-3 m2/s

S = 7 . 10-11

5.2,2.3 - Interpretation selon la roéthode de Jaçob

Pour cette méthode d'interprétation, on trace la courbe de rabattement en coordonnées semi-logarithmiques (fig. 14) :

- le temps est en abeisse logarithmique, - le rabattement est en ordonnée arithmétique.

Pour le forage 2, la transmissivité déduite sur la courbe de descente comme sur celle de remontée est :

T = 2,4 . 10-3 m2/s

comme pour le forage FI (cf. parag. 5123), l'interprétation conduit à une valeur très faible pour le coefficient d'emmagasinement (inférieur à 10-10). Ce résultat, sans réalité physique, est indicatif et doit être considéré de manière qualitative et non quantitative.

L'examen des courbes indique l'absence de limite d'aquifère (étanche ou de réalimentation).


FORAGE F2 DE KAWENI

Interprétation selon la méthode de Jacob

Figure 14

J arrêts successifs du groupe electro gène

T = 2,4.10-3

S < 1.10-10

remontée

100 1.000 10.000 100.000 1.000000


- 32 -

5.1.3 - Synthèse des résultats

Les valeurs de transmissivité obtenues par les différentes méthodes d'interprétation sont équivalentes ; en effet, elles varient entre 2,0 et 2,4 10-3 m/s. Dans ces conditions la valeur moyenne suivante peut être retenue :

T = 2,1 . 10-3 m2/s

Les valeurs du coefficient d'emmmagasinement sont plus dispersées (de 10-10 à 1.10-6), néanmoins ces faibles valeurs sont concordantes et expriment le fait que la nappe testée est probablement de type captif.

Dans ce contexte, la valeur suivante peut présenter un ordre de grandeur de ce coefficient :

S = 1 . 10-7

Par ailleurs, aucune limite de l'aquifère (étanche ou front de réalimentation) n'a été mis en évidence.

6 - DETERMINATION DU DEBIT MAXIMAL D'EXPLOITATION DE CHAQUE OUVRAGE

6.1 - Données générales

Le débit maximal théorique est lié au rabattement maximal admissible dans l'ouvrage.

Pour déterminer ce débit maximal, il est nécessaire de prendre en compte :

- la cote du haut de la partie crépinée de la colonne captante ; en effet, le dénoyage répété des crépines peut favoriser la prolifération des bactéries et le colmatage des fentes ;

- le niveau statique dans l'ouvrage, exprimé en m NGM et les courbes de rabattement des essais de puits et de nappe ; en effet, en pompage, le niveau dynamique doit se situer au-dessus du zéro NGM (voire + 1 m NGM), afin d ' éviter tout problème de remontée du biseau salé ;

- 33 -

- l'influence reciproque des forages en pompage simultané ;

- les variations saisonnières naturelles du niveau piézométrique de la nappe liées au régime des précipitations, d 'autant plus que les essais ont eu lieu au mois de février, donc, en hautes eaux.

En l'absence de suivi piézométrique sur une période de référence suffisante, il est difficile d'évaluer l'amplitude des variations saisonnières. Les mesures effectuées par Ch. Eberschwei 1er entre 1983 et 1985 indiquent dans ce secteur amont de la Plaine de Kaweni une amplitude annuelle de l'ordre de 3 m.

Far ailleurs, des mesures effectuées par le BRGM sur le piézomètre PI (indice national 1230-7X-0011), en mars (+ 9,49 m NGM), et en décembre 1990 (+ 7,73 m NGM) donne une amplitude de l'ordre de 1,76 m.

Dans ce contexte, la valeur de 3 m a été retenue pour évaluer le débit d'exploitation des ouvrages.

6.2 - Débit d'exploitation du forage FI

Les opérations de nivellement n'ayant pas été encore effectuées sur les ouvrages considérés (mais programmés par la Direction de l'Agriculture), il a été adopté la cote approximative indiquée par la carte à 1/50 000 ; soit + 13 m NGM.

En conséquence, on peut estimer que le niveau statique en période d'étiage se situe vers + 6,8 m NGM.

A cette valeur, il faut décompter la variation du niveau d'eau résultant de l'influence du pompage dans le forage F2 situé à 167 m environ. D'après les résultats des essais de pompage, l'influence dans la gamme de débit envisagé pour l'exploitation du forage F2 (3 1/s), se situé autour de 0,3 m.

Compte tenu qu'il est souhaitable que le niveau dynamique se situe au-dessus de la cote + 1 m NGM, et que la cote du sommet de la partie crépinée de la colonne captante est à - 5,5 m NGM, le rabattement maximal acceptable est de 5,5 m. Théoriquement, ce rabattement maximal correspond à un débit d'exploitation de 20 m3/h (soit 5,5 1/s).

- 34 -

Néanmoins, ce debit de 20 m3/h induirait sur le forage F2 , un impact qui pourrait être préjudiciable à l'exploitation de celui-ci. En conséquence, il serait judicieux de fixer le débit maximal d'exploitation sur le forage FI à 14,4 m3/h (soit 4 1/s), d'autant plus qu'il demeure des incertitudes sur la cote exacte du sol et sur les variations saisonnières de la piézométrie de la nappe.

Dans ces conditions, les crépines de la pompe d'exploitation de diamètre 4" (voire 6") pourront se situer à 17 m de profondeur sous le sol, soit à - 4 m NGM environ. Cependant, par sécurité, l'électrode basse (contrôlant l'arrêt de la pompe) devra être impérativement placée à la cote 0 m NGM.

6.3 - Débit d'exploitation du forage F2

Pour les mêmes raisons que précédemment, la cote retenue pour le forage F2 est de + 15 m NGM.

En conséquence, on peut estimer que le niveau statique en période d'étiage se situe vers + 6,8 m NGM.

L'influence d'un pompage de 4 1/s dans le forage FI est de l'ordre de 0,2 m.

La cote du sommet de la partie crépinée de la colonne captante se situe vers + 3,0 m NGM.

le rabattement maximal admissible dans ce forage est donc voisin de 3,6 m ; théoriquement, ce rabattement maximal correspond à un débit d'exploitation de 10,8 m3/h (soit 3 1/s).

Dans ces conditions, les crépines de la pompe d'exploitation de diamètre 4" (voire 6") pourront se situer en fond d'ouvrage dans la partie pleine soit entre - 22 m et - 25 m NGM environ.

Par sécurité, l'électrode basse (assurant l'arrêt de la pompe) devra être impérativement placée à la cote + 3 m NGM (sommet de la partie crépinée).

- 35 -

7 - SYNTHESE DES RESULTATS - CONCLUSIONS

Les travaux de forage exécutés du 24 janvier au 2 mars 1991 par la société SIF-BACHY, sous la supervision du BRGM-Réunion en collaboration avec la Direction de l'Agriculture de Mayotte, ont abouti à la création de deux ouvrages destinés au renforcement en eau potable de MAMOUDZOU.

Les principales caractéristiques de ces forages et de l'aquifère capté sont les suivants :

* Forage FI indice national n" 1230-7X-0013 :

- profondeur de l'ouvrage : 39 m par rapport au sol, - niveau statique : 3,15 m par rapport au sol le 26/02/91, - diamètre de la colonne captante : 6", - hauteur crépinée : 17,5 m (entre 18,5 et 36 m de profondeur), - transmissivité : T - 2,6 10-3 m2/s, - coefficient d'emmagasinement : S = 1.10-5, - coefficient de pertes de charge quadratiques :

c = 5,4 10+4 s2/m5 - débit maximal d'exploitât ion préconisé :

Q = 14,4 m3/h (4 1/s),

* Forage F2 indice national n° 1230-7X-0014

- profondeur de l'ouvrage : 40 m par rapport au sol, - niveau statique : 5,21 m par rapport au sol le 16/02/91, - diamètre de la colonne captante : 6", - hauteur crépinée : 25 m (entre 12 et 37 m de profondeur), - transmissivité : T = 2,1 10-3 m2/s, - coefficient d'emmagasinement : S = 1.10-7, - coefficient de pertes de charge quadratiques :

c = 1,4 10+5 s2/m5 - débit maximal d'exploitât ion préconisé :

Q = 10,8 m3/h (3 1/s),

L'examen des caractéristiques hydrodynamiques de l'aquifère amène les remarques suivantes :

- les valeurs de transmissivité obtenues au niveau de chaque ouvrage sont homogènes ; compte tenu de 1'importance de la fraction argileuse des di fférentes formations aquifères et du contexte géologique général, les transmissivités sont bonnes ;

- 36 -

- les valeurs du coefficient d'cmmagasinement dont seul l'ordre de grandeur est à retenir sont très faibles, en particulier au niveau du forage F2 ; elles indiquent un comportement captif de 1 ' aquifère ;

- les coefficients de pertes de charge quadratiques sont relativement élevés (du fait de la mise en place d'une toile ajourée) ; celui relatif au forage F2 étant double de celui relatif au forage FI explique en partie la différence de rendement entre les deux ouvrages.

Afin de déterminer le débit maximal d'exploitaion de chaque ouvrage en tenant compte :

- de la cote piézométrique de la nappe dans chaque ouvrage (par rapport au zéro NGM) afin d'éviter lors des pompages la remontée du biseau salé;

- de l'amplitude des variations saisonnières de la nappe, afin d'estimer le niveau d'étiage dans chaque ouvrage ;

- de leur influence réciproque en pompage simultané ;

- de la cote du sommet de la partie crépinée, afin d ' éviter le dénoyage des crépine source de désordres ;

en l'absence de données fiables, il a été nécessaire d'estimer :

- la cote (en m NGM) des ouvrages ; un nivellement, programmé par la Direction de l'Agriculture, explicitera cette donnée à court terme ;

- l'amplitude des variations saisonnières de la nappe ;

ainsi il est envisageable d'exploiter les ouvrages au débit de :

- -/ 1/s pour le forage FI avec la pompe d'exploitation située vers 17 m de profondeur, et en plaçant l'électrode basse (arrêt de pompage) à la cote 0 m NGM ;

- 3 1/s pour le forage FI avec la pompe d'exploitation située entre 37 m et 10 m de profondeur et en plaçant l'électrode basse (arrêt de pompage) à 12 m de profondeur (au niveau du sommet des crépines).

L'exécution de ces ouvrages permet, donc, l'exploitation de la ressource aquifère de la Plaine de Kaweni à un débit de 7 1/s.

- 37 -

de in à

D conductivi Lé

diquent que 300 uS/cm).

conductivité de en s'

ces forag

'un point de effectuées

les eaux sont P,

n'a es ,

vue d'analy assurer de la

ar ailleurs, été notée. il est sou

se physico-potabilité d

vue de la qualité des eaux, sur les eaux pompées en peu minéralisées (conduct en cours d'essai, aucune Cependant, avant la

haitable d'effectuer mise un p

les mesures cours d'essai,

ivit évo en

é inférieure lution de exploi tat

relèvement d' chimique et bactériologique e ces eaux.

, afin

la ion eau de

En outre, afin de gérer au mieux cette ressource en eaux, il est recommandé de mettre en place un suivi du champ captant consistant en :

- un contrôle régulier (fréquence mensuelle dans un premier temps, puis à une fréquence à adapter en fonction des résultats) du rendement des ouvrages comprenant les mesures des niveaux dynamiques, et des débits de pompages ; complétées par celles de la conductivité des eaux ;

- une surveillance de fréquence bimensuelle de la piézométrie et de la conductivité des eaux de la nappe sur le réseau de piézomètre et de puits existants (après nivellement). Ce réseau pourra être complété par quelques nouveaux ouvrages à exécuter par le service hydrogéologique de la Direction de 1 'Agriculture.

Les informations recueillies lors de ce suivi du champ captant, permettront d'optimiser au maximum les conditions d'exploitation de ces deux forages.

A N 1ST E X E S

ANNEXE 1 : ESSAIS DE POMPAGE FORAGE Fl

ANNEXE 2 : ESSAIS DE POMPAGE FORAGE F2

A N N E X E 1

ESSAIS DE POMPAGE FORAGE FI

FORAGE Fl KAWENI (MAYOTTE)

POMPAGE PAR PALIERS DU 26/02/1991 PALIER N* 1 (2 m3/h)

* DESCENTE

DATE

26/02/1991

HEURE

OîflOO

08H00

tp

00 00 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 45 50

00" 30" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 46" 00" 00"

55'00" 01H 0 0

NIVEAU/SOL m

3.15 3.34 3.43 3.44 3.44 3.44 3.445 3.445 3.45 3.45 3.45 3.45 3.45 3.45 3.45 3.45 3.455 3.455 3.455 3.455 3.46 3.46 3.46 3.46 3.46

RABATTEMENT corrigé - n

0.00 0.19 0.28 0.29 0.29 0.29 0.295 0.295 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.305 0.305 0.305 0.305 0.31 0.31 0.31 0.31 0.31

DEBIT œ3/h

02.05

02.00

02.05

CONDUCTIVITE ^S/cm

226

210

210

OBSERVATIONS

Mesure de débit au fût ' de 200 1


* REMONTEE


DATE

26/02/1991

HEURE

08H00

09H00

tp

00 00 01 02 03 04 05 06 0? 08 09 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 45 50

00" 30" 00" 00" 00' 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00' 00" 00" 00" 00" 00" 00"

55*00" 01H00

NIVEAU/SOL

3.46 3.17 3.165 3.16 3.16 3.16 3.16 3.16 3.16 3.16 3.16 3.16 3.16 3.155 3.155 3.15 3.15 3.15 3.15 3.15 3.15 3.145 3.145 3.14 3.14

RABATTEKENT corrigé - a

0.31 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

- 0 - 0 - 0 - 0

02 015 01 01 01 01 01 01 01 01 01 01 005 005 00 00 00 00 00 00 005 005 01 01

CONDUCTIVITE jiS/cm

OBSERVATIONS

V


POMPAGE PAR PALIERS DU 26/02/1991 PALIER N° 2 (8,6 m3/h)

* DESCENTE

DATE

26/02/1991

HEURE

09H00

10H00

tp

00 00 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 12

14 16 18 20 25 30 35 40 45 50

00" 30" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00"

00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00"

55'00" 01HOO

NIVEAU/SOL 0

3.14 4.40 4.46 4.51 4.54 4.57

4.54 4.55 4.56 4.57 4.58 4.595 4.615 4.625 4.63 4.64 4.65 4.67 4.68 4.70 4.705 4.715 4.725 4.735

RABATTEKENT corrigé - a

0.00 1.26 1.32 1.37 1.40 1.43

1.40 1.41 1.42 1.43 1.44 1.455 1.475 1.485 1.49 1.50 1.51 1.53 1.54 1.56 1.565 1.575 1.585 1.595

DEBIT n3/h

8.6

8.6

8.6

8.6

CONDUCTIVITE /iS/cn

210

212

180

192

OBSERVATIONS

Mesure de débit au fût de 200 1


POMPAGE PAR PALIERS DU 26/02/1991 PALIER N# 2 (8,6 m3/h)

* REMONTEE

DATE

26/02/1991

HEURE

10H00

11H00

tp

00 00 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 45 50

00" 30" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00"

55'00" 01H00

NIVEAU/SOL n

4.735 3.46 3.41 3.37 3.35 3.33 3.31 3.30 3.295 3.29 3.285 3.275 3.26 3.25 3.245 3,24 3.23 3.22 3.20 3.20 3.195 3.19 3.18 3.175 3.17

RABATTEMENT corrigé - a

1.595 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

32 27 23 21 19 17 16 155 15 145 135 12 11 105 10 09 08 06 06 055 05 04 035 03

CONDUCTIVITE /iS/cm

OBSERVATIONS

'-


POMPAGE PAR PALIERS DU 26/02/1991 PALIER N* 3 (5,4 ra3/h)

* DESCENTE

DATE

26/02/1991

HEURE

11H00

12H00

tp

00 00 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 45 50

00" 30" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00"

55'00" 01H00

NIVEAU/SOL ni

3.17 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4

94 96 98 99 005 015 02 03 035 04 05 06 07 075 08 085 10 11 12 12 13 13 135 135


0.00 0.77 0.79 0.81 0.825 0.835 0.845 0.85 0.86 0.865 0.87 0.88 0.89 0.90 0.905 0.91 0.915 0.93 0.94 0.95 0.95 0.96 0.96 0.965 0.965

DEBIT n3/h

5.4

5

5.4

5.4

CONDUCTIVITE /iS/ca

158

181

175

188

OBSERVATIONS

Mesure de débit au f(it de 200 1



* REMONTEE

DATE

26/02/1991

HEURE

12KC0

13H00

tp

00 CO 01 02 03 Oí 05 06 07 08 09 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 45 50

00" 30" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00"

55'00" 01K00

NIVEAU/SOL m

4.135 3.33 3.33 3.33 3.28 3.26 3.25 3.25 3.24 3.24 3,23 3.225 3.22 3.21 3.20 3.20 3.19 3.19 3.19 3.18 3.18 3.17 3.17 3.165 3.165

RABATTEHENT corrigé - n

0.965 0.16 0.16 0.16 0.11 0.09 0.08 0.08 0.07 0.07 0.06 0.055 0.05 0.04 0.03 0.03 0.02 0.02 0.02 0.01 0.01 0 0

- 0.005 - 0.005

C0NDUCTIV1TE jiS/cm

OBSERVATIONS


POMPAGE PAR PALIERS DU 26/02/1991 PALIER N# 4 (12,9 m3/h)

* DESCENTE

DATE

26/02/1991

HEURE

13H00

14H0O

tp

00 00 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 12 14 16 18 20 25

30 35 40 45 50

00" 30" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 46" 00" 00"

55'00" 01H00

NIVEAU/SOL n

3.16

5.18 5.26 5.32 5.38 5.39 5.41 5.44 5.45 5.47 5.48 5.51 5.54 5.55 5.56 5.575 5.61 5.63 5,66 5.68 5.69 5.70 5.71 5.71


0

2.02 2.10 2.16 2.22 2.23 2.25 2.28 2.29 2.31 2.32 2.35 2.38 2.39 2.40 2.415 2.45 2.47 2.50 2.52 2.53 2.54 2.55 2.55

DEBIT •3/h

11.9

12.2

12.9

CONDUCTIVITE /iS/ci

164

196

202

OBSERVATIONS



POMPAGE PAR PALIERS DU 26/02/1991 PALIER N" 4 (12,9 ra3/h)

* REMONTEE

DATE

26/02/1991

HEURE

14H00

15H00

tp

00 00 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 45 50

00" 30' 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00"

55*00" O1H00

NIVEAU/SOL a

5.71 3.66 3.58 3.52 3.48 3.44 3.42 3.40 3.39 3.38 3,37 3.36 3.36 3.33 3.31 3.30 3.29 3.27 3.25 3.24 3.23 3.22 3.22 3.21 3.20


2.55 0.50 0.42 0.36 0.32 0.28 0.26 0.24 0.23 0.22 0.21 0.20 0.20 0.17 0.15 0.14 0.13 0.11 0.09 0.08 0.07 0.06 0,06 0.05 0.04

CONDUCTIVITE /uS/cu

OBSERVATIONS


* DESCENTE

ESSAI LONGUE DUREE DU 26/02 (12,9 m3/h)

AU 02/03/1991

DATE

26/02/1991

27/02/1991

HEURE

18H00

19H00

20H00

21H00

22H00

23H00 00H00

tp

00 00

. 01 02 03 04

. 05 06 07 08 09

. 10 12 14 16

18 20 25 30 36 40

00" 30" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00' 00' 00" 00" 00' 00' 00' 00' 00 00 00

50'00 OlHOO 01HI0 01H20 01H30 01H40 01H50 02H00 02H15 02H30 02H45 03H00 03H30 04H00 04H30 05H00 06H00 07H00 08HO0 09H0O lOhOO

NIVEAU/SOL m

3.17 5.22 5.30 5.37 5.43 5.47 5.51 5,54 5.57 5.59 5.60 5.61 5.77 5.66 5.68 5.70 5,71 5.73 5.75 5.77 5.79

5.81 5.83 5.85 5.88 5.88 5.88 5.89 5.90 5,92 5,94 5.94 5.94 5.94 5.96 5.96 5.97 5.98 5.98 5.99 6.00 6.00

DEBIT u3/h

13.6

CONDUCTIVITE juS/c«

NIVEAU PAR RAPPORT AU SOL

P3

2.37

2.35 2.35 2.35 2.35 2.35 2.35 2.35 2.35 2.35 2.35 2.35 2.35 2,36 2.36 2.37 2.38 2.41 2.41 2.42 2.43 2.45 2.47 2.48 2.50 2.51 2.52 2.52 2.52 2.53

P2

2.39

2.49 2.50 2.51 2.52 2.53 2.53 2.54 2.54 2.54 2.55 2.55 2.56 2.56 2.57 2.58 2.58 2.59 2.60 2.60 2.61 2.62 2.62

P4

2.44

2.37 2.37 2.37 2.37 2.37 2.38 2.38 2.39 2.39 2.40 2.40 2.41 2.42 2.43

P5

4.65

4.61 4.61 4.61 4.62 4.62 4.62 4.63 4.65 4.65 4.66

F2

5.81

6.00 6.01 6.02 6.02 6.03 6.04 6.04 6.04 6.05 6.05

OBSERVATIONS

Mesures de débit suivantes effectuées au bout du tuyau d'exhaure. Rabattement plus important au noient de la mesure de débit à cause d'un effet de vanne lors de la bascule des robinets


* DESCENTE

ESSAI LONGUE DUREE DU 26/02 AU 02/03/1991 (12,9 m 3/h)

DATE

27/02/1991

28/02/1991

01/03/1991

HEURE

OfiHOO

12H00

18H00

00H00

06H00

12H0O

18H00

OOHOO

O6H0O

12H00

18H00

• t p

11H00 12h00 14H00 16H00

. 18H00 20H00

• 22H00 24HOO 26H00 28H00 30H00 32H00 34H00 36H00 38H00

. 40H00 42H00 44HOO 46H00 48H00 50H0O 52H00 54H00 56H00 58H00 6OH00 62H00 64HOO 66H00 68H00 70H00 72H00

NIVEAU/SOL n

6.02 6 5 5 5 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6

04 60 84 89 06 05 07 12 13 13 14 14 14 15 17 17 18 16 18 18 18 19 20 20 20 21 24 24 22 24 23

DEBIT •3/h

12.9

12.9

13.3 12.9 12.9 12.9 12.9 12.9 12.9 12.9 12.9 12.9 12.9 12.9 12.9 12.9 12.9 12.9 12.9 12.9 12.9 12.9 12.9 12.9 12.9 12.9 12.9 12.9

CONDUCTIVITE jiS/ca

184

184 185 211 212 182 172 168 171 172 182 179 182 193 192 191 262 264 193


P3

2.53 2.53 2.53 2.53 2.53 2.21 2.17 2.15 2.15 2.16 2.18 2.22 2.24 2.26 2.27 2.28 2.28 2.27 2.18 2.11 2.11 2.15 2.17 2.19 2.19 2.21 2.22 2.23 2.23 2.22 2.225 2.23

P2

2.63 2.63 2.64 2.65 2.63 2.66 2.65 2.65 2.65 2.66 2.66 2.66 2.66 2.66 2.66 2.67 2.68 2.67 2.67 2.66 2.66 2.67 2.67 2.67 2.67 2,67 2.67 2.68 2.69 2.70 2.69 2.69

P4

2.44 2.44 2.46 2.46 2.47 2.25 2.18 2.18 2.19 2.20 2.20 2.21 2.23 2.24 2.26 2.27 2.28 2.28 2.27 2,23 2.22 2.22 2.23 2.24 2.24 2.26 2.27 2.28 2.28 2.28 2.28 2.28

P5

4.67 4.68 4.72 4.73 4.75 4.42 4.37 4.39 4.41 4.41 4.40 4.39 4.39 4.41 4.42 4.48 4.50 4.52 4.44 4,38 4.38 4.38 4.38 4.39 4.41 4.44 4.48 4.50 4.51 4.53 4.54

F2

6.06 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6

06 07 08 07 09 09 09 10 11 12 12 12 12 12 13 13 13 12 12 13 13 14 13 13 13 14 14 15 16 15

OBSERVATIONS


* REMONTEE

ESSAI LONGUE DUREE DU 26/02 AU 02/03/1991 (12,9 m3/h)

DATE

01/13/1991

02/03/1991

HEURE

18H00

19H00

20H00

21K00

22HÖ0

OOH00

tp

00*00" 00*30" 01*00" 02'00" 03*00' 04*00" 05*00" 06'00" 07*00' 08*00" 09*00' ÎO'OO' 12*00' 14*00' 16*00' 18*00' 20*00 25*00' 30*00 35*00 40*00 45*00 50*00 55*00 01H00 01H10 01H20 01H30 01H45 02H00 02H15 02H30 02H45 03B00 03H30 04H00 04H30 05H00 O6H00 O7H0O 08H00

NIVEAU/SOL n

6.23 4.00 3.93 3.84

3.66

3.64 3.60 3.59 3.57 3,55 3.53 3.51 3.49 3.47 3.47 3.46 3.45 3.43 3.41 3.41 3.40 3.39 3.38 3.37 3.37 3.36 3.36 3.35 3.34 3.34 3.33 3.32 3.31


P3

2.23

2.24 2.24 2.24 2.24 2.24 2.23 2.23 2.235 2.235 2.235 2.24 2.24 2.25 2.25 2.25 2.25 2.25 2.25 2.25 2.25 2.25 2.25 2.25 2.26 2.26 2.26 2.26 2.27

P2

2.55 2.55 2.54 2.54 2.53 2.52 2.51 2.51 2.51 2.50 2.50 2.49 2.49 2.49 2.48 2.48 2.46

P4

2.30 2.30 2.30 2.30 2.30 2.30 2.30 2.30 2.31 2.31 2.31 2.31 2.31 2.31

P5

4.58 4.58 4.58 4.59 4.59 4.59 4.60 4.60

F2

5.94 5.93 5.93 5.93 5.92 5.91 5.90 5.89

tp 1 4- --1 t

tr

00 8641 4321 2161 1440 1080 864 720 618 541 481 433 361 309 271 241 217 174 145 124 109 97 87 79 73 63 55 49 42 37 33 30 27 25 21.5 19 17 15.4 13 11.3 10

OBSERVATIONS

) Sonde en panne ) (ampoule grillée)

FORAGE KAWENI

Fl (MAYOTTE)

ESSAI LONGUE DUREE 26/03 AU 02/03/1991 (12,9 m3/h)

* REMONTEE

DATE

02/03/1991

02/03/1991

HEURE

03H00

06HOO

tp

09H00' 10HOO' 11H00* 12H00'

NIVEAU/SOL

3.30 3.29 3.28 3.28


P3

2.27 2.27 2.28 2.29

P2

2.45 2.45 2.44 2.43

P4

2.31 2.31 2.32 2.33

P5

4.60 4.60 4.61 4.62

F2

5.88 5.87 5.87 5.87

tp 1 t -

tr

9 8.2 7.5 7

OBSERVATIONS

V


* REMONTEE

ESSAI LONGUE DUREE DU 26/02 AU 02/03/1991 (12,9 m3/h)

DATE

01/13/1991

02/03/1991

HEURE

18H00

19H00

20H00

21H0O

2 2 K 0 0

00H00

tp

00 00 01 ••02 03 04 05 06 07 08 09 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 45 50

00" 30" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00"

55'00" 01H00' 01H10' 01H20' 01H30' 01H45 ' 02H00' 02H15' 02H30' 02H45' 03H00* 03H30' 04H00' 04H30' 05H00' 06HOO' 07H00' 08H00'

NIVEAU/SOL n

6.23 4.00 3.93 3.84

3.66

3.64 3.60 3.59 3.57 3.55 3.53 3.51 3.49 3.47 3.47 3.46 3.45 3.43 3.41 3,41 3.40 3.39 3.38 3,37 3.37 3.36 3.36 3.35 3.34 3.34 3.33 3.32 3.31


P3

2.23

2.24 2.24 2.24 2.24 2.24 2.23 2.23 2.235 2.235 2.235 2.24 2.24 2.25 2.25 2.25 2.25 2.25 2.25 2.25 2.25 2.25 2.25 2.25 2.26 2.26 2.26 2.26 2.27

P2

2.55 2.55 2.54 2.54 2.53 2,52 2.51 2.51 2.51 2.50 2,50 2.49 2.49 2.49 2.48 2.48 2,46

P4

2.30 2.30 2.30 2.30 2.30 2.30 2.30 2.30 2.31 2.31 2.31 2,31 2.31 2.31

P5

4.58 4.58 4.58 4.59 4.59 4.59 4.60 4.60

F2

5.94 5.93 5.93 5.93 5.92 5.91 5.90 5.89

tp 1 i .-i t - -

tr

00 8641 4321 2161 1440 1080 864 720 618 541 481 433 361 309 271 241 217 174 145 124 109 97 87 79 73 63 55 49 42 37 33 30 27 25 21.5 19 17 15.4 13 11.3 10

OBSERVATIONS

) Sonde en panne ) (aipoule grillée)

A IsT M E X E 2

ESSAIS DE POMPAGE FORAGE F2

FORAGE F2 KAWENI (MAYOTTE)

POMPAGE PAR PALIERS DU 16/02/1991 PALIER N" 1 (1,3 m3/h)

* DESCENTE

DATE

16/02/1991

HEURE

08H00

tp

OO'OO" 01 * 00" 02*00" 03'00" 04*00' 05'00" 06*00" 07*00" 03*00" 09*00" lO'OO" 12*00" 14'00" 16*00" 18*00" 20*00" 25*00" 30*00" 35*00" 40*40" 45*00" 50*00" 55*00" 01H00

NIVEAU/SOL n

5.21 •• 5.49

5.51 5.515 5.52 5.525 5.535 5.53 5.53 5.53 5.53 5.53 5.53 5.53 5.53 5.53 5.535 5.54 5.54 5.54 5.54 5.54 5.54 5.54


0.00 0.28 0.30 0.305 0.31 0.315 0.32 0.32 0.32 0.32 0.32 0.32 0.32 0.32 0.32 0.32 0.325 0.33 0.33 0,33 0.34 0.33 0.33 0.33

DEBIT •3/h

01.4

01.3

01.3

CONDUCTIVITE /¡S/ca

OBSERVATIONS



POMPAGE PAR PALIERS DU 16/02/1991 PALIER N* 1 (1,3 m3/h)

* REMONTEE

DATE

16/02/1991

HEURE

09H00

tp

00 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 45 50

00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00"

55'DO" 01H00

NIVEAU/SOL n

5.54 5.28 5.275 5.27 5.265 5.26 5.26 5.26 5.255 5.255 5.255 5.25 5.25 5.25 5.25 5.25 5.245 5.245 5,245 5.24 5.24 5.235 5.235 5,23


0.33 0.07 0.065 0,06 0.055 0.05 0.05 0.05 0.045 0.045 0.045 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.035 0.035 0.035 0.03 0.03 0.025 0,025 0.02

CONÜUCTIVITE /iS/cB

OBSERVATIONS



* DESCENTE

DATE

16/02/1991

HEURE

ÎOHOO

/

tp

00 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 45 50

00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00"

55 *00" 01H00

NIVEAU/SOL n

5.23 '* 6

6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6

32 36 38 40 41 42 43 44 45 46 465 47 47 475 475 43 48 48 485 485 49 49 495


0.00 1.09 1.13 1.15 1.17 1.18 1.19 1.20 1.21 1.22 1.23 1.235 1.24 1.24 1.245 1.245 1.25 1.25 1.25 1.255 1,255 1,26 1.26 1.26

DEBIT a3/h

04.0

04.0

04.0

CONDUCTIVITE jiS/cn

151

150

150

OBSERVATIONS



POMPAGE PAR PALIERS DU 16/02/1991 PALIER N° 2 (4 m3/h)

* REMONTEE

DATE

16/02/1991

HEURE

11K00

tp

OO'OO" Ol'OO"'-02*00" 03'00" 04'00" 05'00" 06*00" 07'00" 03*00" 09'00" lO'OO" 12*00" 14'00" 16"00" 18'00" 20'CO" 25*00" 30'C0" 35'00" 40*00" 45*00" 50*00" 55'00" 01HOO

NIVEAU/SOL n

6.49 5.45 5.38 5.35 5.34 5.335 5.32 5.31 5.305 5.30 5.30 5.29 5.28 5.28 5.28 5,28 5.27 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.255 5.255

RABATTEMENT corrigé - m

1.26 0.22 0.15 0.12 0.11 0.105 0.09 0.08 0.075 0.07 0.07 0,06 0.05 0.05 0.05 0.05 0.04 0.03 0.03 0.03 0.03 0.03 0.025 0.025

CONDUCTIVITE pS/cra

OBSERVATIONS


* DESCENTE


DATE

16/02/1991

__________̂ _̂ _̂_

HEURE

12H00

____̂ ^̂ ^̂

tp

00 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 12 14 16 18 20

25 30 35 40 45 50

00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00"

00" 00" 00" 46" 00" 00"

55'00" 01H00

NIVEAU/SOL n

5.255 7.22 7.25 7.28 7.31 7.33 7.34 7.35 7.36 7.365 7.37 7.38 7.39 7.40 7.405 7.41 7.42 7.435 7.44 7.445

7.45 7.455 7,46


0.00 1.96 2.00 2.03 2.06 2.08 2.09 2.10 2.11 2.115 2.12 2.13 2.14 2.15 2.155 2.16 2.17 2.185 2.19 2.195

2.20 2.205 2.21

DEBIT n3/h

06.5

06.5

06.5

CONDUCTIVITE ^lS/ciD

160

OBSERVATIONS



* REMONTEE


DATE

16/02/1991

HEURE

13H00

tp

00 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 45 50

00" 00" v

00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00"

55 '00" 01HOO

NIVEAU/SOL n

7.46 5.53 5.45 5.43 5.405 5.39 5.38 5.37 5.365 5.36 5.35 5.34 5.335 5.33 5.32 5.315 5.31 5.30 5,295 5,29

5.28

5.27

RABATTEMENT corrigé - i

2.21 0.28 0.20 0.18 0.155 0.14 0.13 0.12 0.115 0.11 0.10 0.09 0.095 0.08 0.07 0.065 0.06 0.05 0.045 0.04

0.03

0.02

CONDÜCTIVITE yiS/ca

OBSERVATIONS



* DESCENTE

DATE

16/02/1991

HEURE

14H00

tp

00 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 45 50

00" 30" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00"

55'00" O1H0O

NIVEAU/SOL s

5.27 v 8.45

8.48 8.53 8.56 8.57 8.58 8.59 8.605 8.615 8,62 8.64 8.665 8,67 8.675

8.70 8.70 8.71 3.73

8.74

8.74


0 3.18 3.21 3.26 3.29 3.30 3.31 3.32 3.335 3.345 3.35 0.36 0.385 0.39 0.395

0.42 0.42 0.43 0.45

0.46

0.46

DEBIT n3/h

09.7

09.7

09.7

09.7

CONDUCTIVITE j] S/cm

132

147

OBSERVATIONS

Kesure de débit au fût de 200 1


* REMONTEE

POMPAGE PAR PALIERS DU 16/02/1991 PALIER N° 4 (9,7 ra3/h)

DATE

16/02/1991

HEURE

15B0O

tp

00 00 01 02 03 04 05 OS 07 08 09 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 45 50

00" 30" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00"

55'00" 01HC0

NIVEAU/SOL n

8.74 * 5.75

5.57 5.51 5.47 5.44 5.43 5.415 5.40 5.39 5.385 5.38 5.375 5,36 5.35 5.345 5.34 5.315 5.31 5.31 5.31

5,30

5.29


0.46 0.48 0.30 0.28 0.20 0.17 0.16 0.145 0.13 0.12 0.115 0.11 0.105 0.09 0.08 0.075 0.07 0.045 0.05 0.04 0.04

0.03

0.02

CONÜUCTIVITE /iS/cn

OBSERVATIONS


POMPAGE PAR PALIERS DU 16/02/1991 PALIER N" 5 (13,3 ra3/h)

* DESCENTE

DATE

16/02/1991

HEURE

16H00

tp

00 01 02 03 04 05 06 07 08 09 11 12 14 16 18 20 25 30 35 40 45 50

00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 30" 30" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00"

55'00" 01H00

NIVEAU/SOL n

5.29

9.77 9.78 9.80 9.82 9,825 9.85 9.85 9.86 9.88 9.91

9.94

9.97

9.98


0

4.48 4.49 4,51 4.53 4,535 4.56 4.56 4.57 4.59 4.62

4.65

4.68

4.69

DEBIT m3/h

13.3

13.3

13.3

CONDUCTIVITE /¡S/eu

135

158

OBSERVATIONS

Hesure de débit au fût de 200 1



* REMONTEE

DATE

16/02/1991

HEURE

17H00

tp

00 00 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 45 50

00" 30" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00" 00"

55 '00" 01H00

NIVEAU/SOL a

9.98 v 5.78

5.65 5.60 5.55 5.53 5.50 5.49 5.47 5.46

5.445 5.43 5.42 5.405 5.39 5.375 5.37

5.36 5.35 5.34 5.33

5.32

RABATTEHENT corrigé - a

4.69 0.49 0.36 0.21 0.26 0.24 0.21 0.20 0.18 0.17

0.135 0.14 0.13 0.115 0.10 0.085 0.08

0.07 0.06 0.05 0.04

0.03

CONDUCTIVITE pS/ca

OBSERVATIONS


ESSAI LONGUE DUREE DU 16 AU 20/02/1991

* DESCENTE

DATE

16/02/91

17/02/91

HEURE

18H00

O0HO0

tp

00*00' 01*00' 02*00 03*00 04*00* 05*00 06*00 07*00 08'00 09*00 10*00 12*00 14*00 16*00 18*00 20*00 25'00 30 '00 35 ' 00 40*00 50*00

oieoo 01H10 01H20 01H30 01H45 02H00

' 02H15 02H30 02H45 03HOO 03H30 04H00 04H30 05H00 O6H00 07H00 08H00 lOhOO

NIVEAU/SOL ID

5.32 8."B3 8.67 8.71 8.75 8.79 8.815 8.84 8.86 8.89 8.90

8.915 8,93 8.94 8.94 8.95

8.94 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9

00 02 04 06 07 08 09 11 12 12 13 14 15 16 17 19 21 22 25

DEBIT n3/h

11.5

11.5

10.9

10.6

10.6

10.6

10.7 10.6 10.4

CONÜUCTIVITE /iS/ca

144

NIVEAU PAR RAPFORT AU SOL

P5

3.20

3.20

3.21

3.23

3,25

3.26

3.27 3.28 3.30 3.31 3.34

FI

2.99

2.99

3.00

3.02

3.05

P2

1.99

t

2.01

2.04

2.07

2.09

OBSERVATIONS .



* DESCENTE

DATE

17/02/91

18/02/91

18/02/91

19/02/91

19/02/91

HEURE

12H00

00H00

12B00

00H00

12H00

18H0O

tp

12H00 14H00 16H00 18H00 20H00 22H00 24H00 26H00 28H00 30H00 32H00 34H00 36H00 38H00 40H00 42H00 44H00 46H0O 48H00 50H00 52H00 54H00 56H00 58H00 60H00 62H00 64H00 66H00 68H00 70H00 72H00

NÍVEAÜ/S0L n

9.28 9.31 9.3-4 9.36 9.38 9.40 9.44 9.46 9.48 9.49 9.50 9.51 3.51 9.515 9.51 9.52 3,525 5.53 9.53 3.535 3.535 9.54 9.54 3.545 8.93 8.98 8.94 3.85 8.83 8.54 8.54

DEB •3/1

11

11 11 11 11 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 9 10 10 10

T CONDÜCTIVITE

2 153 153

2 156 2 162 2 156 2 166 7 169

7 155 7 156 7 167 7 168 7 163 7 172 7 171

183 182

2 170 7 167 1 170 3 171 3 174


P5

3.37 3.39 3.41 3.42 3.44 3.46 3.49 3.52 3.52 3.54 3.55 3.56 3.58 3.59 3.59 3.62 3.635 3.65 3.69 3.69 3.71 3.72 3.74 3.75 3.77 3.78 3.79 3.81 3.82 3.825

FI

2.99 3.18 3.20 3.19 3.18 3.20 3.20 3.21 3.21 3.22 3.22 3.22 3.23 3.24 3.24 3.24 3.25 3.25 3.25 3.25 3.25 3.25 3.26 3.27 3.27 3.28 3.28 3.28 3.28 3.275

P2

1.99 2.11 2.12 2.13 2.14 2.14 2.15 2.16 2.17 2.17 2.18 2.18 2,19 2.19 2.19 2.20 2.205 2.21 2,22 2.23 2,23 2,23 2,24 2.25 2.25 2.25 2.255 2.25 2.26 2.26

OBSERVATIONS

Arrêt entre 59H50 et 59H55 (groupe éléctrogène]

Arrêts successifs du G.E entre 14H30 et 16H00 (fatigue ?)



* REMONTEE

DATE

19/02/91

20/02/91

HEURE

18H00

18H05

18H10

18H20

18H30

18H40

19H00 19H10 19H20 19H30 19H4 5 20K00 20H15 20H30 20H45 21H00 21H30 22B00 22H30 -23H00 00H00 01H00 02H00 O3H00 04H00 05H00 06H00

tp

00*00" 00'30" Ol'OO" 02'00" 03'00"v

04'00" 05'00" 06*00" 07 '00" 08*00" 09*00" 10*00" 12'00" 14*00" 16*00" 18*00" 20*00" 25*00" 30*00" 35*00" 40*00" 50*00" 01H00 01H10 01H20 01H30 01H45 02H00 02H15 02H30 02H45 03H00 03H30 04HOO 04H30 05H00 06H00 07H00 08H00 09H00 10H00 11H00 12H00

NIVEAU/SOL n

8.54 5.97 5.88 5.81 5.77 5.75 5.73 5.72 5.71 5.70 5.695 5.69 5.68 5.66 5.65 5.63 5.61 5.61 5.61 5.60 5.60 5.58 5.55 5.57 5.56 5.55 5.54 5.54 5.53 5.52 5.52 5.51 5.51 5.50 5.50 5.49 5.49 5.48 5.48 5.48 5.48 5.47 5.47


P5

3.86 3.85 3.86 3.85 3.85 3.85 3.85 3.85 3.85 3.86 3.86 3.86 3,86 3.86 3.87 3.88 3,88 3.88 3.89 3.89 3.89 3.90 3.90 3.91 3.92 3.92 3.93 3,94 3.95 3.95 3.96

FI

3.20 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3

20 19 19 18 18 16 16 15 15 15 15 14 14 13 13 12 12 12 11 11 11 11

P2

2.25 2.25 2.25 2.24 2.235 2.24 2.23 2.24 2.23 2.23 2.23 2.22 2.22 2.22 2.22 2.21 2.21 2.21 2.20 2.20 2.20 2.20 2.20

tp l t --

tr

00 8641 4320 2161 1426 1081 865 721 618 541 481 433 361 309 271 241 217 174 145 124 109 87 73 63 55 49 42 37 33 30 27 25 21 19 16 15.4 13 11.3 10 9 8.2 7.5 ï

OBSERVATIONS

Changement de sonde pour les mesures sur FI et P2

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