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8/12/2019 Etude Du Rservoir
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Institut Suprieur Technique dHati, Projet de sortie de Bton arm
Etude du rservoir sur lev
Un rservoir est un rcipient destin contenir un liquide, or tout rcipientqui se sert contenir de leau ncessite dtre tanche.
Pour savoir si un rservoir est en bonne condition cest - dire non coul, il
faut dterminer la limite de fissuration du bton et pour garantir tanchit on doit
maintenir la contrainte des aciers une valeur faible infrieur 2 2mMN
!ans le plan on a donn un ch"teau deau de capacit de #$%& gallons
!terminons la capacit du recevoir en m&'
( ) #$%&*&.% ( ) $&+. litres ( ) $.m&
e volume du rservoir donn dans le plan/est un rservoir de dimension.
ong. 0b1 ) &.$#m larg. 0a1 ) #.%m aut. ) #.#m
( ) &.$#*#.%*#.# ( ) 3.#m&
Cette structure se comporte comme un portique ou une console
(rifions sil sagit dun rservoir court ou long.
201.28.1
61.3>==
a
b4n a un rservoir long et ce rservoir se calcule par tranche verticale
de # m
Etudi par : Jn Kinsonn Tec!, Etudiant "inissant en #nie ci$i %&''&(&'')*
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Calcul de la dalle de couverture du rservoir, (dalle pleine)
Le croquis de la dalle
- le sens de la porte des la dalle
8.1
61.3
Lx
Ly2.#. !onc la dalle porte dans un seul sens 5 dans le sens le plus
court
0l6 ) #.% m1
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Porte de calcul '22
21 b
Lb
L w ++= 0b#et b21 largeurs des panneau6 verticau6
2
15.08.1
2
15.0++=L ) #.+m
Pi7ce isostatique reposant sur deu6 appuis ' 8 ) #.
imitation de la fl7che ou hauteur minimale 0il faut viter la dformation1
Pour cela on doit avoir le rapport ' 35h
Li ou h )
35
Li
i ) 8 i ) #. * #.+ i ) #.+m
h )35
95.1 h ) .3m ou h ) .3cm
cmhh
Li
hh
Li
5.2150
)95.1(
150
)(
150
)( 222
===Pour des mesures de scurit on prend h ) $cm
a hauteur utile de la dalle 0d1 ' d ) h 9 h:
;l sagit dun lment du t?@m2
Poids crpissage et enduisage &cm de hauteur
=2) #.*#.*.&*2
=2) .3>?@m
2
/harge Aotale' = ) =#9 =2
= ) 2. 9 .3 = ) &.2>?@m2a surcharge '
/ompte tenu des effets d?@m2
- /harge totale de la dalle ' B ) = 9 P
- B ) &.2 9 #. Q = 4.75!"m#
Le s$st%me statique idalis
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- /alcul du moment flchissant '8
max2
QlM=
KNmMM 31.2max8
)95.1(75.4max
2
=
=
&ia'ramme du moment
- /alcul de leffort tranchant '2
qlQQ BA ==
2
95.175.4 == BA QQ KNQQ BA 64.4==
&ia'ramme Eort trancant
&imensionnement.
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/alcul le degr dutilisation de la pi7ce '
b
M
hKh
s
=
m
KNm
cmKh
0.1
31.2
7=
>h) .$ C >Dh) #.32, Ermature simple pasdarmatures en compression. !ans labaque on a >s ) . >6 ) .# >F ) .+
- /alcule de la section de larmature tendue requise ( sreqA ) .
s
sreq
NKs
h
MsA
+=
10
240
0104.4
7
31.2 +=sreqA
=sreqA #.cm2
/hoi6 des aciers ' GH&271.0 cma
s = cmds 953.0=
Calcul de l*cartement entre les +arres (s)
=
=45.1
710.0100100S
A
aS
sreq
scmcmS 0.559.55 = cmep 15=> , puisque !d paisseur
de la dalle est infrieure #cm, donc lcartement 0I1 doit tre aussi infrieur ou gale
#cm. Pour cela on prend I )#2 cm
Ioit des8''3 cm12@ da6e en a6e
Calcul de la section de l*armature eective coisie principale ( scA ).
=
=12
710.0100100
scs
sc AS
aA
2245.192.5 cmAcmA sreqsc =>=
/alcul de la section de larmature de rpartition 0 rpA 1.
5
sreq
rp
A
A = = 545.1
rpA 2
29.0 cmArp =/hoi6 des aciers.
GH&2
710.0 cmas = cmds 953.0=
/alcul de lcartement entre les barres 0s1
=
=29.0
71.0100100S
A
aS
rp
scmmcS 3383.244 >= ,on prend cmS 30=
Ioit8''3 cm30@ da6e en a6e
Calcul de la contrainte de cisaillement ma
KNQQ BA 64.4==Calcul de la distance r
mrrhb
r o 54.007.050.02
0.150.0
2=+=+=
/alcul de Br
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= qrQQ Ar KNQQ rr 1.275.454.064.4 ==
=zb
Q
o
ro
=
08.095.00.1
0021.0o 2112 35.0027.0 m
MNm
MNaoo =
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0.12= le coefficient d
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421.3' +=+= dhhd cmd 21.7min=
/alcul de contrainte de cisaillement
=bz
Qo 2317.0
0.10321.078.0
00794.0
mMN
oo == - 22 35.0317.0 m
MNm
MNo h1
m
KNm
cmKh
b
M
hKh
0.1
21.3
11==
72.12.6 * =>= KhKh , Ermatures simples 5 pas
darmatures en compressions.
!ans labaque on a ' 3.4=Ks 97.0=Kz 2240 mMN
s =
/alcul de la section de larmature tendue requise 0 sreqA 1.
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2117
2 == ss %dh%
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2''1avec 4n a mmdiammmdsc 28max70.12 =
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46' +=+= dhhd cmd 10min=
/alcul de contrainte de cisaillement
=bz
Qo
2735.00.106.078.0
03442.0m
MNoo =
= 22 35.0735.0 mMN
mMN
o >=
!ans ce cas on devrait avoir des armatures de cisaillement ncessaires mais comme on
est dans un rservoir on doit touLours sarranger de mani7re avoir une contrainte de
cisaillement infrieure celle limite qui est de 235.0m
MN
our cela on ie 0 230.0 mMN
o =
=h78.00.1
03442.030.0 mh 147.0= cmh 7.14= cmh 15=
paisseur minimale de la dalle de fond devient
415' min +=+= dhhd cmd 20min=
h est la hauteur utile devient #$cm
/alcul du moment de fle6ion
4n est en fle6ion compose ( )0;0 NM
ss yNMM =
/alcul de Ks et ?
m%s 06.0=
effort normal de traction est alors '
mKNN 69.14=
KNmMMyNMM ssss 08.1069.1406.097.10 ===
/alcul du degr dutilisation de la pi7ce 0>h1
m
KNm
cmKh
b
M
hKh
s
0.1
08.10
16==
72.11.5 * =>= KhKh , Ermatures simples 5 pas
darmatures en compressions.!ans labaque on a 1.5=Kh ' 3.4'=Kh 5 4.4=Ks 5 95.0=Kz 5 15.0=Kx
2240 mMN
s =
/alcul de la section de larmature tendue requise 0 sreqA 1.
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2
2016
2== ss %
dh%
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+=s
sreq
NKs
h
MsA
10sreqsreq
AA
+=240
69.14104.4
16
08.10) &.&% cm2
/hoi6 des aciers.
2''1
2
29.1 cmas = cmds 27.1= cm99.3=
/alcul de lcartement entre les barres 0s1
=
=99.3
29.1100100S
A
aS
sreq
scmS 33.32= cmep 20=> Jpaisseur de la dalle tant gale
2cm donc lcartement ma6 des aciers doit tre infrieur ou gale 2cm, on prend
I ) #&cm
Ioit des
2
''1 cm13@ da6e en a6e
/alcul de la section de larmature effective choisie principale 0 scA 1.
=
=13
29.1100100sc
ssc A
S
aA
22 99.392.9 cmAcmA sreqsc =>=
/alcul de la section de larmature de rpartition 0 rpA 1.
5
sreq
rp
AA = =
5
99.3rp
A .%cm2
/hoi6 des aciers.
8''3 2
710.0 cmas = cmds 953.0=/alcul de lcartement entre les barres 0s1
=
=8.0
71.0100100S
A
aS
rp
scmcmS 3375.88 >= 4n prend cmS 25=
Ioit8''3 cm25@ da6e en a6e
/alcul de la contrainte de cisaillement
=zb
Q
o
o
=16.095.00.1
03442.0o 2122 35.0226.0 m
MNm
MNoo =
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= )081.0(06.1008's 65.81' =s 22 200m
MNm
MN ? @ ml
4) Etude de la car'e 0
Poids de la dalle q ) #3.2#>?
/harge totale ' 21.1713.3 +=!q mlKNq! /34.20=
Systme statique idalis.
- /alcul du moment '
8
)6.3(34.20
8max
22 ==+
qlM mmKNM /.95.32max =+
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- /alcul de leffort tranchant ' 2
6.334.20
2
==
qlQ
=Q &$.$#>?-
) &imensionnement 0
/alcul le degr dutilisation hk
)(
).(
)(
m
mKN
cm
h
b
M
h
K = 25.0
95.32
46
=hK 72.1*09.4 =>= hh KK
es armatures en compression ne sont ncessaires
15.095.04.43.4' ==== KxKzKsKh /alcul de la section de larmature tendue Es '
sreqA
)sk
h
M
sreqA
)4.4
46
95.32 cm
KNm
sreqA
) &.#cm2@ m
/hoi6 des aciers'
''21 ds ) #.23 cm 5 as ) #.2+ cm2
?ombre de barres '
n )29.1
15.3=
s
req
a
As n ) 2. soit ''
21
Iection des armatures effectives choisies
Esch) 29.15=asn Esch) $.cm2
Esch) $.cm2C sreqA
) &.#cm2
Jspacement libre
1527.15635.025.2225
12
=
=
nndsdecba cmaa 2*1.3 =>=
7 3 Contrainte de cisaillement
Jffort tranchant une distance r de lappui
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r) hb
5.02+ ) 46.05.0
2
25.0 + r) .&$
rqQQr = 34.2036.061.36 =Qr KNQr 28.29=
=zbo
Qror
=
95.046.025.0
1028.29 3
or 2112 75.0268.0
mMN
mMN
aoor =
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S# )z
Q
.. avec T ) ds"erimn . T ) 6 . &++m U T ) .#++m
F ) . + 6 .$ F ) .&3m
1 )
mm
MN
437.01995.0
1061.36 3
S 1 ) .#+ 2
m
MN
*
1 ) #. % 2m
MN0contrainte dadhrence admissible1
S1 ) .#+ 2m
MNV
*
1 ) #. % 2m
MN U Pas de probl7me dadhrence
E9U&E &U :E;E:> litres ou < = 6.4m4n fi6e une hauteur deau de 2.m et on prend .m comme coussin dair, donc la
hauteur du rservoir devient ) &m
!termine la surface du rservoir. hS' = h
'S=
3
4.68=S 28.22 mS=
4n fi6e la longueur du reservoir soit b ) $.m, la largeur devient a ) &.%m, on prend a )
.m
e volume reel du reservoir devient ' 0.35.40.6 ='r 381m'r= C $%m&
/hoi6 de la mthode
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=50.4
0.6
a
b 233.1
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KNmlMt 56.0max =
/alcul des efforts tranchants au6 encoignures
3 Calcul de l*eort trancant
Arave b 0long1 b ) $. m
( )
+
=
b
MMb"Q BAA
2
( )
+
=
0.6
63.14(63.14
2
0.60.6AQ KNQA 18=
Arave a 0court1
( )
+
=
a
MMa"Q #BB
2
( )
+
=
50.4
)63.14(63.14
2
50.40.6AQ KNQA 50.13=
&ia'ramme des moments
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&A:BBE &E; E/:9; 9:!C2!9;
b
b
aa
13.5KN
13.5KN
13.5KN
18.0KN
18.0KN18.0KN
13.5KN
18.0KN
9DLEU :E;UB!9 LE; CLCUL;
Tranche
s en
mtres
Pressio
n en
2m
KN$#
BA
MM
MM
==
=en
KNm
max M+
Ct a
en
KNm
max M+
Ct
en
KNm
!ffort
Tranchant
Traction
Ct aen
KN
!ffort
Tranchant
Traction
Ct en
KN
> -.> $. -#.$& .$ #2.& #&. -6- # #%. - &.%3 #.$+ &3.#& . 54
# >.> 3 7.- #.6 -. 7.5 8>
?ous dimensionnons la tranche infrieure 02 &1, le calcul et la disposition des
armatures
tant analogues pour les autres tranches.
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&A:BBE &E; B/BE!9;
2.8 KN.m
73.13KN
73.13KN
73.13KN
73.13KN
73.13KN
b
b
aa
61.30KN.m
73.13KN
2.8KN.m61.30KN.m
73.13KN
&A:BBE &E; E/:9; 9:!C2!9;
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67.5KN 67.5KN
67.5KN
90.0KN
90.0KN90.0KN
b
b
aa
67.5KN
90.0KN
&BE!;/!!EBE!9 UF U;
Waintenant on est au stade de pr dimensionnement
/alcul de h
b
MKhh
bM
hKh == *
0.1
13.73
72.1 =h cmh 7.14=
/alcul de lpaisseur minimale de la tranche horiFontale
47.14' +=+= dhhd cmd 7.18min= soit cmd 19min=
Calcul la contrainte de cisaillement
/n se sert avec le plus 'rand eort trancant
=bz
Qo 2769.0
0.115.078.0
090.0
mMN
oo == 5 22 35.0769.0 m
MNm
MNo >=
!ans ce cas on devrait avoir des armatures de cisaillement ncessaires mais comme on
est dans un rservoir on doit touLours sarranger de mani7re avoir une contrainte de
cisaillement infrieure celle limite qui est de 235.0m
MN
our cela on ie 230.0 mMN
o =
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=h78.00.1
090.030.0 mh 385.0= cmh 39=
paisseur minimale devient
439' +=+= dhhd cmd 43min=
Calcul du moment pour les armatures tendues
on est en leion compose ( )0;0 NM
ss yNMM =
/alcul de Ks et ?
=2
dh%
s =
2
4339s% cm%s 5.17=
ou m%s 175.0=
effort normal ? est
?) $3. >?
KNmMMyNMM ssss 65.615.67175.013.73 ===
Calcul du de'r d*utilisation de la pi%ce ( )
m
KNm
cmKh
b
M
hKh
0.1
65.61
39==
72.196.4 * =>= KhKh , Ermatures simples 5 pas
darmatures en compressions.
!ans labaque on a ' 4.4=Ks 95.0=Kz 15.0=Kx 2240 mMN
s =
Calcul de la section de l*armature tendue requise ( sreqA ).
+=s
sreq
NKs
h
MsA
10sreqsreq AA
+=
240
5.67104.4
39
65.61) +.3% cm2
Coi des aciers.
2''1 229.1 cmas = cmds 58.1= cm99.3=
e nombre de barres
2''1858.7
29.1
78.9=== nn
a
An
s
sreq
Calcul de l*cartement entre les +arres (s)
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=
=78.9
29.1100100S
A
aS
sreq
scmS 2.13= ou , on prend cmS 10= comme cartement
des barres.
Ioit des 2''1
cm10@
da6e en a6e
Calcul de la section de l*armature de rpartition ( rpA ).
=5
sreq
rp
AA =
5
78.9rp
A 295.1 cmArp =
Coi des aciers.
8''3 2710.0 cmas = cmds 953.0=
Calcul de l*cartement entre les +arres (s)
=
=95.1
71.0100100S
A
aS
rp
scmcmS 3341.36 >= on prend cmS 25=
des8''3 cm25@ da6e en a6e
Calcul de la section de l*armature eective coisie principale ( scA ).
=
=10
29.1100100sc
ssc A
S
aA
22 78.99.12 cmAcmA sreqsc =>=
Calcul de la contrainte de cisaillement
=zb
Q
o
o
=39.095.00.1
09.0o 2122 35.0243.0 m
MNm
MNoo =
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Calcul de l*adrence
z
Q
=
max1
39.095.0399.0
090.01 = 608.01= 22 80.1 m
MNm
MN<
Pas de probl7me dadhrence 5 par consquent ladhrence est garantie
&BE!;/!!EBE!9 &!; LE; 9:=
!ans ce cas on devrait avoir des armatures de cisaillement ncessaires mais comme on
est dans un rservoir on doit touLours sarranger de mani7re avoir une contrainte de
cisaillement infrieure celle limite qui est de 235.0m
MN
our cela on ie 230.0 mMN
o =
=h78.00.1
0613.030.0 mh 3846.0= cmh 46.38=
paisseur minimale devient
446.38' +=+= dhhd cmdcmd 4346.42min ==/alcul de la hauteur utile
443' == hhdh cmh 39=
Calcul du moment pour les armatures tendues
Etudi par : Jn Kinsonn Tec!, Etudiant "inissant en #nie ci$i %&''&(&'')*
726
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Institut Suprieur Technique dHati, Projet de sortie de Bton arm
on est en leion compose ( )0;0 NM
ss yNMM =
/alcul de Ks et ?
= 2
dh%
s = 243
39s% cm%
s 5.17= ou m%
s 17.0
=effort normal ? est
?) $3.>?
KNmMMyNMM ssss 48.495.67175.03.61 ===
Calcul du de'r d*utilisation de la pi%ce ( )
m
KNm
cmKh
b
M
hKh
0.1
48.49
39==
72.154.5 * =>= KhKh , Ermatures simples 5 pas
darmatures en compressions.!ans labaque on a ' 4.4=Ks 95.0=Kz 15.0=Kx 2240 m
MNs =
Calcul de la section de l*armature tendue requise ( sreqA ).
+=s
sreq
NKs
h
MsA
10sreqsreq
AA
+=240
5.67104.4
39
48.49) %.&+ cm2
Coi des aciers.
2''1 229.1 cmas = cmds 27.1= cm99.3=
e nombre de barres
2''175.6
29.1
39.8=== nn
a
An
s
sreq
Calcul de l*cartement entre les +arres (s)
=
=39.8
29.1100100S
A
aS
sreq
scmS 37.15= ou , on prend cmS 11= comme cartement
des barres.
Ioit des2''1 cm11@ da6e en a6e
Calcul de la section de l*armature de rpartition ( rpA ).
=5
sreq
rp
AA =
5
39.8rpA
268.1 cmArp =
Etudi par : Jn Kinsonn Tec!, Etudiant "inissant en #nie ci$i %&''&(&'')*
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Coi des aciers.
8''3 2710.0 cmas = cmds 953.0=
Calcul de l*cartement entre les +arres (s)
=
=68.1
71.0100100S
A
aS
rp
scmcmS 3326.42 =
Calcul de la contrainte de cisaillement
=
zb
Q
o
o
=
39.095.00.1
090.0o
2122 35.0240.0 mMN
mMN
oo =
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CLCUL &U :E;E:
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&A:BBE &E; B/BE!9;
&A:BBE &E; E/:9; 9:!C2!9;
i'ure -
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9DLEU :E;UB!9 LE; CLCUL;
Tranche
s enmtres
Pressio
n en
2m
KN$#
BA
MM
MM
==
=en
KNm
max M+
Ct aen
KNm
max M+
Ct en
KNm
!ffort
TranchantTraction
Ct aen
KN
!ffort
TranchantTraction
Ct en
KN
> - 2.& - .$# .22 .3 .#3 .8- # $.%% - #$.3% .$ #.2 #.+ #>.5
# --.475 3 #7.87 -.>7 #. #5.6# 4.4
?ous dimensionnons la tranche infrieure 02 &1, le calcul et la disposition des
armatures
tant analogues pour les autres tranches.
&A:BBE &E; B/BE!9;
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&A:BBE &E; E/:9; 9:!C2!9;
&BE!;/!!EBE!9 UF U;
on est au stade de pr dimensionnement
/alcul de h
b
MKhh
bM
hKh == *
0.1
66.23
72.1 =h cmh 36.8= soit h ) +cm
/alcul de lpaisseur minimale de la tranche horiFontale
49' +=+= dhhd cmd 13min= , on prend cmd 16min= la hauteur utile devient h )#2cm
Calcul de contrainte de cisaillement
=bz
Qo 23678.0
12.078.078.0
03443.0
mMN
oo == 5 22 35.03678.0 m
MNm
MNo >=
!ans ce cas on devrait avoir des armatures de cisaillement ncessaires mais comme onest dans un rservoir on doit touLours sarranger de mani7re avoir une contrainte de
cisaillement infrieure celle limite qui est de 235.0m
MN
our cela on ie 230.0 mMN
o =
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Institut Suprieur Technique dHati, Projet de sortie de Bton arm
=h78.00.1
03443.030.0 mh 16.0= cmh 16=
paisseur minimale devient
416' +=+= dhhd cmd 20min=
Calcul du moment pour les armatures tendues
( )0;0 NM on est en leion compose
/alcul du moment pour les armatures tendues
ss yNMM =
/alcul de Ks et ?
=2
dh%
s =2
1915s% cm%s 5= ou m%s 05.0=
effort normal ? est
?) 2.%2 >?
KNmMMyNMM ssss 37.2282.2505.066.23 ===
Calcul du de'r d*utilisation de la pi%ce ( )
m
KNm
cmKh
b
M
hKh
0.1
37.22
15==
72.11.3 * =>= KhKh , Ermatures simples 5 pas
darmatures en compressions.
!ans labaque on a ' 5.4=Ks 93.0=Kz 21.0=Kx 2240 mMN
s =
Calcul de la section de l*armature tendue requise ( sreqA ).
+=s
sreq
NKs
h
MsA
10sreqsreq AA
+=
240
82.25105.4
15
37.22)3.3%cm2
Coi des aciers.
2''1 229.1 cmas = cmds 27.1= cm99.3=
e nombre de barres
2''16
29.1
78.7=== nn
a
An
s
sreq
Calcul de l*cartement entre les +arres (s)
=
=78.7
29.1100100S
A
aS
sreq
scmS 58.16= ou , on prend cmS 12= comme cartement
des barres.
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Institut Suprieur Technique dHati, Projet de sortie de Bton arm
Ioit des2''1 cm12@ da6e en a6e
Calcul de la section de l*armature de rpartition ( rpA ).
=5
sreq
rp
AA =
5
78.7rpA
256.1 cmArp =
Coi des aciers.
8''3 2710.0 cmas = cmds 953.0=
Calcul de l*cartement entre les +arres (s)
=
=56.1
71.0100100S
A
aS
rp
scmcmS 3351.45 =
Calcul de la contrainte de cisaillement
=zb
Q
o
o
=15.093.00.1
03443.0o
2122 35.0246.0 mMN
mMN
oo =
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Institut Suprieur Technique dHati, Projet de sortie de Bton arm
z
Q
=
max1
15.093.0399.0
03443.01 = 795.01= 22 80.1 m
MNm
MN<
Pas de probl7me dadhrence 5 par consquent ladhrence est garantie
&BE!;/!!EBE!9 &!; LE; 9:
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Institut Suprieur Technique dHati, Projet de sortie de Bton arm
m
KNm
cmKh
b
M
hKh
0.1
594.21
16==
72.129.3 * =>= KhKh , Ermatures simples 5 pas
darmatures en compressions.
!ans labaque on a ' 5.4=Ks 93.0=Kz 21.0=Kx 2240 mMN
s =
Calcul de la section de l*armature tendue requise ( sreqA ).
+=s
sreq
NKs
h
MsA
10sreqsreq AA
+=
240
82.25105.4
16
594.21) 3.# cm2
Coi des aciers.
2''1 229.1 cmas = cmds 27.1= cm99.3=
e nombre de barres
2''16
29.1
15.7=== nn
a
An
s
sreq
Calcul de l*cartement entre les +arres (s)
=
=15.7
29.1100100S
A
aS
sreq
scmS 18= ou , on prend cmS 12= comme cartement des
barres.
Ioit des2''1 cm12@ da6e en a6e
Calcul de la section de l*armature de rpartition ( rpA ).
=5
sreq
rp
AA =
5
15.7rpA
243.1 cmArp =
Coi des aciers.
8''3 2710.0 cmas= cmds 953.0=
Calcul de l*cartement entre les +arres (s)
=
=43.1
71.0100100S
A
aS
rp
scmcmS 3365.49
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Institut Suprieur Technique dHati, Projet de sortie de Bton arm
Calcul de la section de l*armature eective coisie principale ( scA ).
=
=12
29.1100100sc
ssc A
S
aA
22 15.775.10 cmAcmA sreqsc =>=
Calcul de la contrainte de cisaillement
=zb
Q
o
o
=16.093.00.1
03443.0o
2122 35.0231.0 mMN
mMN
oo =
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Institut Suprieur Technique dHati, Projet de sortie de Bton arm
/herchons le sens de porte de la dalle.
mlmL 5.40.6 ==
=5.4
0.6
lx
Ly233.1 =
lx
Ly , donc la dalle se porte dans
les deu6 sens
22
21 blb
Lw
++= 2
43.00.6
2
43.0++=L mL 43.6=
22
21 bl
bl w ++=
2
43.05.4
2
43.0++=l ml 93.4=
/herchons lpaisseur minimale de la dalle
Pi7ces simple appu
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Institut Suprieur Technique dHati, Projet de sortie de Bton arm
Iens K ' h
li&
35
43.6
35==
lih cmh 4.18=
Q150
)43.6(
150
)( 22==
lih cmh 5.27=
Iens X ' h
li & 3593.4
35== lih cmh 1.14=
Q150
)93.4(
150
)( 22==
lih cmh 2.16=
4n se sert avec le plus grande valeur de
Ioit cmh 5.27= cmh 28=
/hoi6 des aciers ' G #@2:: ' ds )#.23 cm 5 as ) #.2+ cm2
2
27.13'
2' +=+= h
dsch cmh 64.3'= ,on prend cmh 4'=
!o[ 428' +=+= dhhd cmd 32=
&- car'es.
e poids mort ' 2532.00.10.1 =( 28 mKN(=
;urcar'e arGin' 0 25.2 mKN"=
Car'es totales 0 "(Qt += 5.20.8 +=tQ 25.10 mKNQ
t =
e s
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&terminons la valeur de H 0 3.1=x
y
l
L dans labaque pour une dalle repose, on
trouve
8 ) #$.% do[ 8.16
)93.4(5.10
max
2=Mx mKNMxm .19.15max =
Boment positi au milieu dans le sens des I
2
max Qly
My= Pour Wa6W< on trouve 8 ) &.+
9.30
)43.6(5.10max
2
=My do[ mKNMy .1.14max =
Calcul de B$e 0 moment dia'onal au coin
Ly
Lx
Armatures
Fissuration
a dalle a touLours tendance fissurer dans les coins donc il est
important darm tous les coins dune dalle portant dans deu6 sens.
2)(lxQMxye= !ans labaque on trouve 8 ) #3.
5.17
)93.4(5.10 2=Mxye mKNMxye .58.14=
2)(lyQMyxe = !ans labaque on trouve 8 ) #3.
Etudi par : Jn Kinsonn Tec!, Etudiant "inissant en #nie ci$i %&''&(&'')*
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Institut Suprieur Technique dHati, Projet de sortie de Bton arm
5.17
)43.6(5.10 2=Myye mKNMyxe .81.24=
Calcul les eorts trancants.
Qlxqx
rm
=
:rmqx est leffort tranchant dans le sens des X au milieu du cot
donc pour 3.1=lx
ly dans labaque on trouve 8 ) 2.
0.2
3.45.10 =rmqx KNqxrm 88.25=
Qlyqyrm: est leffort tranchant dans le sens des X au milieu du cot
!onc pour 3.1=lx
ly dans labaque on trouve 8 ) #.+$
96.1
43.65.10 =rmqy KNqyrm 45.34=
&imensionnement suivant le sens des I 0 avec mKNMyxe .81.24=
28/32/100// =hdb
Calcul du de'r d*utilisation de la pi%ce ( )
m
KNm
cmKh
b
M
hKh
0.1
81.24
28==
72.162.5 * =>= KhKh , Ermatures simples 5 pas
darmatures en compressions.
!ans labaque on a ' 4.4=Ks 95.0=Kz 15.0=Kx 2240 mMN
s =
Calcul de la section de l*armature tendue requise ( sreqA ).
+=s
sreq
NKs
h
MsA
10sreqsreq AA += 04.4
28
81.24) &.%+ cm2
Coi des aciers.
2''1 229.1 cmas = cmds 27.1= cm99.3=
e nombre de barres
2''14
29.1
89.3=== nn
a
An
s
sreq
Calcul de l*cartement entre les +arres (s)
Etudi par : Jn Kinsonn Tec!, Etudiant "inissant en #nie ci$i %&''&(&'')*
726
8/12/2019 Etude Du Rservoir
42/44
Institut Suprieur Technique dHati, Projet de sortie de Bton arm
=
=89.3
29.1100100S
A
aS
sreq
scmS 16.33= C Ima6 ) 2cm, on prend cmS 15= comme
cartement des barres.
Ioit des 2''1
cm15@
da6e en a6e
Calcul de la section de l*armature eective coisie principale ( scA ).
=
=15
29.1100100sc
ssc A
S
aA
22 89.36.8 cmAcmA sreqsc =>=
e nombre de barres effectives
2''17
29.1
6.8=== nn
a
An
s
sreq
Calcul de la contrainte de cisaillement 0 avec KNqyrm 45.34=
=zb
Q
o
o
=28.095.00.1
03445.0o 2122 35.0129.0 m
MNm
MNoo
=
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Institut Suprieur Technique dHati, Projet de sortie de Bton arm
Calcul du de'r d*utilisation de la pi%ce ( )
m
KNm
cmKh
b
M
hKh
0.1
58.14
28==
72.133.7 * =>= KhKh , Ermatures simples 5 pas
darmatures en compressions.
!ans labaque on a ' 3.4=Ks 97.0=Kz 09.0=Kx 2240 mMN
s =
Calcul de la section de l*armature tendue requise ( sreqA ).
+=s
sreq
NKs
h
MsA
10sreqsreq AA += 03.4
28
58.14) 2.2 cm2
Coi des aciers.
2''1 229.1 cmas = cmds 27.1= cm99.3=
e nombre de barres
2''12
29.1
24.2=== nn
a
An
s
sreq
Calcul de l*cartement entre les +arres (s)
=
=24.2
29.1100100S
A
aS
sreq
scmS 58.57= C Ima6 ) 2cm, on prend cmS 15= comme
cartement des barres.
Ioit des2''1 cm15@ da6e en a6e
Calcul de la section de l*armature eective coisie principale ( scA ).
=
=15
29.1100100sc
ssc A
S
aA
22 24.26.8 cmAcmA sreqsc =>=
Calcul de la contrainte de cisaillement 0 avec KNqyrm 88.25=
=zb
Q
o
o
=28.097.00.1
02588.0o 2122 35.0095.0 m
MNm
MNoo =
8/12/2019 Etude Du Rservoir
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Institut Suprieur Technique dHati, Projet de sortie de Bton arm
+= Nz
Mq
Asc
s
'1'
+
= 0
28.097.0
01458.0
00086.0
1's
42.62' =s 22 200m
MNm
MN